第6章 结构设计
4 0 -0.134 -0.024 0.976 0. 5 0 0.889 -0.13 0.222 0. 6 0 -0.247 0.549 -0.618 0. 7 0 -0.189 -0.089 -0.230 -0. 实际荷载作用下计算成果表 简 图 荷载类别 弯矩或桩力/外荷值 =244.P14 支座弯矩 M1 M2 M3 P1 结构自重 P2=244.44P3=244.44 P4=233.87 q=8.6 P1=560 -17.2 53.55 115.1 110.78 堆货 P2=560 P3=560 P4=388.5 M=-48.2 H=-24.15 V=12.94 M=9.8 H=4.9 H=294.3 M=-588.6 0 212.05 186.62 124.32 系缆力 -48.2 22.76 15.8 -5.6 挤靠力 4.9 4.98 -3.37 3.69 撞击力 -588.6 -299 -195.6 221.9 地震力 H=83.8 0 0 0 0 49
第6章 结构设计
简 图 荷载类别 弯矩或桩力/外荷值 跨中弯矩 M1 M2 M3 P1=244.44 P2=244.44 结构自重 P3=244.44 P4=233.87 q=8.6 P1=560 P2=560 P3560 P4=338.5 M=-48.2 H=-24.15 V=12.94 M=9.8 H=4.9 H=294.3 M=-588.6 17.54 89.03 44.4 堆货 109.99 232.74 93.38 系缆力 35.5 19.3 7.84 挤靠力 -7.4 -4.13 -1.64 撞击力 443.8 247.8 98.3 地震力 H=83.8 0 0 0
作用 弯矩 跨中弯矩（kN?M） 支座弯矩 M1 永久作用 ①结构自重 ②堆货荷载 ④系缆力 可变作用 ⑤撞击力 ⑥挤靠力 偶然作用 承载能力极限状态持久组合 ⑦地震力 1.2①+1.5[(⑥+⑦)0.7]
17.54 109.99 36.5 443.8 -7.4 0 9.95 M2 89.03 232.74 19.3 247.8 -4.13 0 100.65 M3 44.4 93.38 7.84 98.3 -1.64 0 50.82 M1 -17.2 0 -48.2 -5.88 4.9 0 -13.29 M2 53.55 212.05 22.76 -2.99 4.98 0 71.73 M3 115.1 186.62 15.8 -195.6 -3.37 0 133.06 50
第6章 结构设计
1.2①+1.5[0.7(⑤+⑦)] 正常使用极限状态持久作用短期效应组合 ①+0.8④ ①+0.8⑥ ①+0.6④ 487.04 46.74 11.62 39.44 367.03 104.47 85.73 100.61 156.495 50.67 43.1 49.1 -26.81 -55.76 -13.28 -46.12 61.12 71.76 57.53 67.21 -67.26 127.74 112.4 124.58 作用长期效应组合 ①+0.6⑥ 13.1 86.55 43.42 -14.26 56.54 荷载的效应组合表
⒌横梁配筋计算
（一）由以上结果分析得出横梁内力： 跨中最大弯矩：Mmax =487.04 KN?m 支座处弯矩: Mmax=-67.26 KN?m Qmax=61.6KN
（二）横梁断面：b?h=400?1000
㈢设计资料：混凝土C35 fc=16.7KN/mm2；
受力筋：热扎Ⅲ级钢筋f2
y=360N/mm； 箍筋：热扎Ⅰ级钢筋fy=210N/mm2；
保护层：a0=50mm h0=h-a0=1000-50=950mm .
①正截面配筋计算： （1）跨中：
αs =M/ f2cbh0
=487.04×106/16.7×400×9502 =0.08 γs =[1+(1-2αs)1/2]/2 =[1+(1-0.08)1/2]/2=0.979；
As=M/ fYhoγs
=487.04×106/0.979×360×950=1455mm2 选配5φ20 As=1570 mm2
ρ=As/bho=1570/400×950=0.41％>ρmin=0.2％ 满足配筋要求要求 （2）支座：
αs=M/ fbh2c0
=67.26×106/16.7×400×9502 =0.011；
113.1 51
第6章 结构设计
γs=[1+(1-2αs)1/2]/2
=[1+(1-0.011)1/2]/2=0.99； As=M/ fYhoγs
=67.26×106/0.99×360×950=198.6mm2 选配3φ20 As=942mm2
ρ=As/bho=942/400×950=0.25％>ρmin=0.2％ ②斜截面配筋计算： （1）截面验算：
0.25fcbho/γd=0.25×16.7×400×950/1.1=1442.3KN＞Qmax =60.6KN 故截面符合要求。
（2）配筋验算：判别是否配置腹筋
0.7?hftbh0=0.7×1.0×1.57×400×950 =417.6＞Qmax=60.6KN
故此截面只需配置构造箍筋，选用φ10＠200。
③使用期抗裂验算：面板最大抗裂宽度可按下列公式计算：
Wmax?? ?te??skEs(30?c?0.07d?te) （6-7）
As （6-8） Ate式中：Wmax－最大裂缝宽度；
?—构件受力特征系数，受弯构件取2.1；
c—最外排纵向受拉钢筋的保护层厚度，取50mm；
?te—纵向受拉钢筋的有效配筋率，当?te?0.01时，取0.01；当?te?0.1时，取0.1；
Ate—有效受拉混凝土截面面积，对受弯构件，取Ate为2asb； As—受拉区纵向钢筋截面面积，取受拉较大一侧的钢筋截面面积；
?sk—按荷载长期效应组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力，按公式
?sk?Mk计算。
0.87h0AsMk487.04?106?sk???625.6
0.87Ash00.87?942?950?te?As1570??0.002取0.03 Ate1000?942Wmax???skEs(30?c?0.07d?te)=2.1
625.620（30?50?0.07）?0.09 2.0?1050.03故 Wmax =0.09＜0.2 ；符合要求。
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