活载内力表: 表3-7 梁号 汽车 荷载 人群 荷载 1 2 349 3 411.5 4 356 Qmax KN 284 Qmax 45.83 KN 34.35 14.625 9.9 3.3 主梁内力组合
1号梁内力组合表 表3-8 序 荷载类别 号 跨中截面 M(KN.m) Q(kN) 1 一期恒载 2466.24 0 四分点截面 M(KN.m) Q(kN) 1850.7 172.1 变化点截面 M(KN.m) Q(kN) 1115.73 254.7 支点截面 Q(kN) 344.2 2 二期恒载 600.6 0 450.7 41.9 271.73 62 83.83 3 总恒载 3066.84 0 2301.37 214 1387.46 316.7 428 4 人群 234.53 8.2 184.12 19.3 104.7 270.4 45.83 5 汽车荷载 2218.3 141.3 1663.7 234 946.46 211.26 284 6 (4)+(5) 2452.83 149.5 1847.82 253.3 1051.16 481.66 329.83 7 8 (3)+(6) 5519.67 7048.5 149.5 207 4149.2 6954.168 467.3 800.56 2438.62 3107.26 798.36 97865 757.83 962.53 1.2×(3)+1.4×(5)+1.4×0.8×(4)
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2号梁内力组合表 表3-9 序 荷载类别 号 跨中截面 M(KN.m) Q(kN) 四分点截面 M(KN.m) Q(kN) 变化点截面 M(KN.m) Q(kN) 支点截面 Q(kN) 1 一期恒载 2537.3 0 1904 177 1147.87 262 354.12 2 二期恒载 522.36 0 392 36.52 236.3 539.95 72.9 3 总恒载 3059.66 0 2296 213.45 1384.17 315.95 427 4 人群 186.85 6.52 146.7 15.35 83.45 101.26 34.35 5 汽车荷载 1866.54 118.88 1399.9 196.92 721.35 213.6 349 6 1.2×(3)+1.4×(5)+ 1.4×0.8×(4) 6494.02 173.7 4879.36 549 2764.36 719.6 1039.472
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3号梁内力组合 表3-10
序 荷载类别 跨中截面 号 M(KN.m) Q(kN) 1 一期恒载 2537.3 2 二期恒载 708.7 3 总恒载 4 人群 3246 139.72 0 0 0 4.875 98.26 143 四分点截面 M(KN.m) Q(kN) 1904 531.82 2435.8 109.7 1157.1 4665.76 177 49.46 226.46 11.48 162.76 512.47 变化点截面 M(KN.m) Q(kN) 1147.87 320.62 1468.5 62.4 658.26 2753.65 262 73.2 335.2 65.33 216.49 778.5 支点截面 Q(kN) 354.12 98.9 453 14.625 411.5 1136 5 汽车荷载 1542.8 6 1.2×(3)+1.4×(5)+ 1.4×0.8×(4) 6171.36 4号梁内力计算 表3-11
序 荷载类别 跨中截面 号 M(KN.m) Q(kN) 1 一期恒载 2537.3 0 2 二期恒载 895.32 3 总恒载 3432.62 0 0 四分点截面 M(KN.m) Q(kN) 1904 177 671.85 2575.85 62.5 293.5 变化点截面 M(KN.m) Q(kN) 1147.87 262 405 1552.9 92.47 354.5 支点截面 Q(kN) 354.12 125 479.12 4 人群 94.26 3.3 54.2 79.58 74 638.5 4067.8 7.7 89.8 42.1 363.2 44.76 161 700.9 9.9 356 1084.4 5 汽车荷载 851.33 6 1.2×(3)+1.4×(5)+ 1.4×0.8×(4) 5416.8 486.544 2419.1 23
第四章钢束的估算及其布置
4.1 钢束的估算及其确定按构件正截面抗裂性要求
预应力钢筋的数量对于A类部分预应力混凝土构件。根据跨中截面抗裂要求，由跨中截面所需的有效预加应力为：
Npe?Ms/W?0.7ftk
E1p(?)AW式中的Ms为正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的弯距值
Ms=MG1?MG2?MQS?3066.84+0.7×2218.3+234.53=4854.2KN.M
设预应力钢筋截面重心距离截面下缘为ap=100mm 则预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离为ep?yb?ap=1156mm 钢筋估算时截面性质近似取用全截面的性质来计算，跨中截面面积为A=876000mm2，全截面对抗裂验算边缘的弹性抗拒为：W=I/Yb=301.348×109/1256?239.927*106mm3，所以有效预加应力合力为：
Npe?Ms/W?0.7ftk=3.0839×10N9
1Ep(?)AW预应力钢筋的张拉控制应力为?con?0.75fpk?0.75*1860?1395MPa预应力损失按张拉控制应力的20%计算，则可得需要预应力钢筋的面积为
Npe预AP??3.0839*106/(0.8*1395)?2763mm采用3束7?15.2钢绞线，
(1?0.2)?con应力钢筋的面积为Ap=3×7×140=2940mm2采用夹片式群锚，?70金属波纹管成孔。
4.2预应力钢筋的布置
4.2.1跨中截面预应力钢筋的布置
后张法预应力混凝土受弯构件的预应力管道布置应符合《公路桥规》中的有关构造要求。参考已有的设计图纸并按《公路桥规》中的构造要求，对跨中截面的预应力钢筋进行初步布置如图
4.2.2锚固面钢束布置
为了施工方便，全部3束预应力钢筋均锚
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