第十章主梁变形计算
根据主梁截面在使用阶段混凝土正应力验算结果，可知主梁属于全截面预应力混凝土B类，即主梁在使用荷载作用下不开裂。 10.1 短期荷载作用下主梁挠度验算
主梁计算跨径L=28660mm, 50号混凝土弹性模量Eh=3.45×104MPa, 主梁在各控制截面的换算截面的惯性矩是各不相同。本设计可取L/4处截面的换算截面惯性矩I0=321.5×109作为全梁的平均值来计算。 主梁扰度验算式为
f??ML20.85EhI0
10.1.1.可变荷载作用引起的挠度
现将可变荷载视为均布荷载（等代荷载集度q）作用在主梁上，则主梁跨中扰度系数α=5/48，由荷载引起的简支梁跨中截面的挠度为
52866021132.4?106Lfp1????9.2mm(?)??47.8mm满足要求 49480.95?3.45?10600321.5?1010.1.2考虑长期效应的一期，二期横载引起的挠度
?52866022261.3?697.5??106 fg?fg1?g2?48?0.95?3.45?104?321.5?109?34.4mm（?）10.2预加力引起的上拱度计算
采用L/4截面处的永存预加力矩作为全梁平均预加力矩计算值， 在使用阶段的预加力矩为：
Ny????y??Ayey?1163.43?4?980?966.9?2832kNm
则主梁反拱度（跨中截面）计算为
My??L2LMXMy?fy???dx＝?00.95EI8?0.95EhIOh026
??2738.74?28660?10??30.3mm（?）8?0.95?3.45?104?282.847?109考虑长期效应的预加力引起的上拱度值为-60.6mm（?） 10.3预拱度的设置
梁在预加力和荷载短期作用组合共同作用下并考虑长期效应的挠度值为
f?fy?fg?fp1?13.2?34.4?60.6??13.0mm(?)
预加力产生的长期反拱值稍大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度值，故不另设预拱度。
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第十一章锚固区局部承压计算
根据对三束预加力钢筋锚固点的分析，N2钢束的锚固端局部承压条件最不利，现对N2锚固进行端局部承压计算。下图为N2钢束梁端锚具及间接钢筋的构造
计算底面积重叠部分图中钢筋均为直径是10的钢筋锚固区局部承压计算图
11.1局部受压区尺寸要求
配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的尺寸应满足下列锚下混凝土抗裂计算要求： ?0Fld?1.3?s?fcdAln
式中 ?0—结构重要性系数，这里?0=1.0
Fld—局部受压面积上的局部压力设计值。后张法锚头受压区应取1.2倍的张
拉时的最大压力，所以局部压力设计值为
Fld=1.2×1395×840=1406.16KN
?s—混凝土局部受压修正系数，?s=1.0
fcd—张拉锚固时混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土强度达到设计强度的
90%时进行张拉。fcd=20.5Mpa
?—混凝土局部受压承载力提高系数。?=2.5
?.702Aln—混凝土局部受压面积。Aln=160×160-=21752
4所以
1.3?s?fcdAln=1.3×1.0×2.5×20.5×21752=1449.23×1000
??0Fld(?1404.16*103N)
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计算表明局部承压满足要求 11.2局部抗压承载力计算
配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力计算公式为
?0Fld?0.9(?s?fcd?k?v?corfsd)Aln
且须满足
?cor?式中:
Fld—局部受压