反向分量：4.3μm /113°
同向分量明显偏大，反向分量基本没有，决定两端同时加重，各试加125g/180°。 试加重后开机，振动幅值见表2。
试加重后振动通频幅值最高值仅26μm，符合运行要求，因开机需要，不再进行调整。 3.2 引风机1A 动平衡
引风机1A 为两端支撑的离心式风机，风机转向、键相和各轴振测点布置见图2，振动传感器呈斜向上45°布置，键相垂直向下布置。该风机为节能分高低速运行，机组调停结束后启动，振动一直处于较高状态，高速运行时风机内侧水平轴振测点振动幅值达150μm，瓦振达246μm，严重影响机组的安全运行，决定对该引风机进行处理。通过在线振动测量系统测量高速运行时风机轴振，振动数据见表3。
观察历史数据，振动幅值随转速上升而上升，定转速下幅值相位稳定，振动成分为工频，判断该风机振动是由不平衡质量引起。引风机1A 非马达侧为独立基础，基础较小，刚度小；马达侧和驱动电机共用一个基础，基础刚度高。而马达侧水平振动幅值高于非马达侧，判断不平衡质量应靠近马达侧，决定单平面试加重，加重平面为靠近马达侧的轮毂处。9：30 机组减负荷至300MW，隔离引风机1A进行动平衡试加重。根据以往经验，试加重640g/285°，12：20 加重完毕，启动引风机1A，测量高速运行时轴振数据，见表4。
试加重后，风机经1h 高速稳定运行后，振幅最大值78μm，符合运行需要，因电网负荷紧张，加重量不再调整，恢复安措，机组升负荷。动平衡前后，离线数采仪跟踪测量了瓦振，具体数据见表5。
由上述数据可知，动平衡后引风机1A 轴振和瓦振都有明显下降，特别是非马达端振动也大幅下降，说明不平衡量位置接近马达端的判断正确，动平衡一次性加重成功。 5 结论
动平衡基础理论为振型平衡法和影响系数法，结合这两种方法衍生出的谐分量－影响系数法，风机动平衡主要采用影响系数法和谐分量影响系数法。
火电厂风机种类多，结构各不相同，同样风机的运行状况也存在差异，表现出的振动特性各异，选择适当的动平衡方法可以有效减少加重次数。 参考文献
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