中国地质大学本科毕业论文
8.55.04.40.8-3.4A-4.924402 7.84 ( kN/m )235.28 ( kN/m )图8--3 泵房运行期荷载计算示意图(单位:m)
第四节 泵房抗滑稳定计算
（1）计算资料
抗滑稳定容许安全系数[Kc]：查《水工建筑物》得Ⅱ级建筑物基本荷载组合为1.05，特殊荷载组合为1.0。其余资料与基底压应力计算部分相同。
2、抗滑稳定安全系数Kc
抗滑稳定安全系数Kc用下式计算：
Kc?f?G?H≥[Kc]
式中：f ——齿坎间基土摩擦系数，f ＝tg19°＝0.344；
∑G——基础上全部垂直向荷载，由表8—2计算所得34160.66 kN； ∑H——作用在泵房上的水平荷载，由表8—2计算所得4762.80 kN。 则Kc?0.344?34160.66?2.47>[Kc]=1.3，满足抗滑稳定要求。
4762.80
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第五节 泵房稳定计算成果汇总
上述计算表明：各项指标均符合规定的要求，满足整体稳定，所拟泵房尺寸合理。计算成果如表8—3所示。
表8—3 泵房整体稳定计算成果汇总表
水位组合(m) 工况 长江 完建期 运行期
0.8 内河 4.4 进水侧 0.514 1.240 出水侧 偏心距e(m) 基底压应力P(kPa) maxPmin 不均匀系数 η 1.29 1.88 [η] 2.0 2.0 抗滑稳定系数 Kc 2.47 [Kc] 1.3 [P] 460 460 97.78 75.84 81.56 43.45 32
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第九章 结构计算
底板配筋计算采用倒置梁法。此法将垂直水流方向截取的单位宽度板条，视为倒置于隔墩上的连续梁，即把隔墩当作底板的支座。作用在梁上的荷载有底板自重q1、水重q2、浮托力q3、渗透压力q4及地基反力p。上述地基反力，假定在顺水流方向是直线分布，垂直水流方向是均匀分布。于是，倒置梁上的均布荷载q = q3 +q4 + p -q1 -q2。最后，按连续梁计算内力，并进行配筋计算。
第一节 底板内力计算
一、完建期
查《水工钢筋混凝土结构学》可知，弯矩由下式计算：
M=αql2
式中：α——弯矩系数，查《水工钢筋混凝土结构学》附录九； q ——单位长度上的荷载，kN/m； l ——梁的计算跨度，4.5m。
计算示意图见图9—1和图9—2，具体计算结果见表9—1。
24.40mp86.81 (kN/m)q127.11 (kN/m)q59.70 (kN/m)图9-1 完建期底板荷载示意图
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中国地质大学本科毕业论文 129.3585.83129.35AM1EBM2CM3DM493.0943.5243.5293.09图9-2 完建期底板弯矩图(单位:kN·m)
表9—1 完建期底板弯矩计算表 α M α1 0.077 M1 93.09 跨中弯矩(kN·m) α2 0.036 M2 43.52 α3 0.036 M3 43.52 α4 0.077 M4 93.09 αB —0.107 MB —129.35 支座弯矩(kN·m) αC —0.071 MC —85.83 αD —0.107 MD —129.35 二、运行期
查《水工钢筋混凝土结构学》可知，弯矩由下式计算： M=αql2
式中：α——弯矩系数，查《水工钢筋混凝土结构学》附录九； q ——单位长度上的荷载，kN/m； l ——梁的计算跨度，4.5m。
计算示意图见图9—3和图9—4，具体计算结果见表9—2。
表9—2 运行期底板弯矩计算表 α M
α1 0.077 M1 93.09 跨中弯矩(kN·m) α2 0.036 M2 43.52 α3 0.036 M3 43.52 α4 0.077 M4 93.09 αB —0.107 MB —129.35 支座弯矩(kN·m) αC —0.071 MC —85.83 αD —0.107 MD —129.35 34