【例9】人工挖孔灌注桩，桩径0.8m，桩长6.0m，桩端持力层为粉质粘土。
图10-9(a)为高应变实测波形，(b)单桩静载荷试验Q～s曲线，曲线为陡降型，单桩极限承载力Qu=1500kN。
高应变试桩用60kN锤，落距1.8m，实测波形速度反射峰宽于初始峰宽度（根据弹性理论两者应相近），该波形按正常程序拟合，承载力很低，当桩端附加不合理的附加质量后，拟合结果和静载结果相近，该桩个别单位拟合结果高出静载结果3倍。
（a） 高应变法实测波形
Q×100(kN)
（b）静载荷试桩Q～s曲线
【例10】钻孔灌注桩，桩径0.8m，桩长16m，桩端持力层为全风化基岩。
图10-10(a) 用锤重60kN的高应变实测波形；(b)单桩静载荷试验Q～s曲线，最大加载为设计荷载2倍， Qmax=1950kN,相应沉降s=11.5㎜。
波形拟合法承载力仅950kN，和静载结果误差－51%，所以对桩底速度反射波宽度大， 并反射强烈的桩，采用常规的土模型，拟合结果差异大。
图10-10 （a）高应变实测波形；
实测波形和Q～s曲线
b）静载和动载模拟Q～s曲线比较
（【例11】钻孔灌注桩，桩径0.8m，桩长21.8m，土层分布：粉质粘土﹑粉土﹑粘土﹑细砂﹑桩端持力层粉质粘土。
图10-11(a)用锤重42 kN高应变法实测波形； (b)拟合波形；
(c)静载荷曲线和高应变法计算的曲线
静载试验Qmax=3600kN，相应沉降s=11.4m，Q～s曲线呈陡降型，单桩极限承载力
Qu=3400kN，相应沉降6.8mm。
由实测波形判断，该桩为摩擦端承桩，波形正常，波形拟合结果和静载结果比较，误差很小。
【例12】人工挖孔灌注桩。桩径1.6m(含护壁)，桩长18.8m，土层分布：淤泥质粉沙砂﹑粉细砂﹑粉质粘土(软塑～硬塑)，桩端持力层为强风化泥岩。
图10-12(a)高应变实测波形；(b)静荷载Q～s曲线，Qmax=12000kN,s=87mm.曲线为缓变形。按照s=40mm所对应的荷载为单桩极限承载力,Qu=10000kN,设计要求Qu=13500kN,不满足设计要求。
高应变法动力试桩，锤重80kN，按照锤重=1%预估极限承载力要求，锤重应为100kN～140kN，锤重偏小，产生的桩顶动位移仅为5.2mm，波形拟合法得到的承载力底于静荷载试桩很多。
从波形定性分析，承载力信息很少，同时桩底反射强烈并且峰宽。
图10-12 实测波形和静载Q～s曲线 (a)高应变实测波形；(b)静载Q～s曲线