VdS01A494.378?103?8.6959?107τk???0.72 MPa 11bI0544?1.09213?10 计算σcxk（预应力损失取支点截面）
σcxk?σpc?Mky0??0.47027 MPa I0cp{σtp?σσcxkσ0.52?(cxk)2?τ2k?{?0.99 MPa 22 故，σcpmax?0.52MPa?0.6fck?19.44MPa，符合要求。 ②B-B纤维处
532.1928611170S01B?1404???(402.5?37.69)2?2??91?170?(402.5?37.69?)2223
?121341100 mm3 则：
VdS01B494.378?103?121341100τ???1.01 MPa 11bI0544?1.09213?10σcxk?σpc?Mky0=2.397 MPa I0 则B-B纤维处
cp{σtp?σ2.3972.3972?()?1.012?{2.77?0.37 MPa 22 故，σcpmax?2.77MPa?0.6fck?19.44MPa,符合要求。 ③C-C纤维处（空洞底面）
S01c?1404?133?(501.81? ?92288270.73 mm3133)?(5.65?1)?2100?456.81?(5.8?1)?3695?(501.81?133) 2 则：
VdS01C494.378?103?92288270.73τ???0.77 MPa
bI0544?1.09213?1011 - 38 -
σcxk?σpc?Msy0=5.95 MPa I0 则C-C纤维处 故，符合要求。
根据以上计算结果，在使用阶段正截面混凝土法向应力、预应力钢筋拉应力和斜截面主压应力均满足要求。
以上主拉应力最大值发生在A-A纤维处为σcpmax?0.99MPa，则： 在σtp?0.5ftk?1.325MPa的区段，箍筋可按构造要求设置。 在σtp?0.5ftk?1.325MPa的区段，箍筋间距Sv可按下列公式计算：
Sv?fskAsv σtpb式中 fsk——箍筋抗拉强度标准值，由于前面箍筋采用HRB335钢筋，
Asv——斜截面内配置在同一截面的箍筋总截面面积（mm），由于前面箍筋为双
肢箍，直径12mm，Asv?226mm2
b——腹板宽度，为460mm。
2
Sv?335?226?140.58mm?100mm
0.99?544 故箍筋的配置既满足斜截面抗剪承载力要求，也满足主拉应力计算要求。
十一、短暂状况应力验算
预应力混凝土受弯构件按短暂状况计算时，应计算其在制作，运输及安装等施工阶段，由预加力（扣除相应的应力损失）、构件自重及其他施工荷载引起的正截面和斜截面的应力，并不超过相关规定的限值。为此，本算例应计算在放松预应力钢绞线是预制空心板的班底和板顶预拉应力。
设当混凝土强度达到C45时，预制空心板放松预应力钢绞线，这时空心板处于初始预加力及空心板自重共同作用下，计算空心板板顶（上缘）、板底（下缘）法向应力。
'?29.6MPa，抗拉强 对C45混凝土，其弹性模量Ec'?3.35?104MPa，抗压强度标准值fck - 39 -
'5?2.51MPa。预应力钢绞线弹性模量Ep?1.95?10度fckMPa，Es?2.0?105MPa，于是有
α'Ep?EpEc'?5.82,α'Es?Es22。 ?5.97,A?2100mm,A?3695mmps'Ec 11.1 跨中截面
①由预加力产生的混凝土法向应力 板底压应力：σ下?Np0A'0Np0A'0?Np0e'p0I'0Np0e'p0I'0y'01x