主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
σ=Mmax/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27.49N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm 悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 支架立柱计算长度修正系数η 2Ф48×3.2 Q235 15.9 205 1.2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 悬臂端计算长度折减系数k 32Ф48×3.2 424 4.49 0.15 0.7 1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm l0=ηh=1.2×1800=2160mm
λ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：
小梁验算
q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m 同上四～六步计算过程，可得：
R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN 顶部立柱段：
λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516 查表得，φ＝0.573 不考虑风荷载: N1
=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·m N1w
=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+
Mw/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：
λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849 查表得，φ1=0.371
不考虑风荷载: N
=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17.877kN
f=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·m Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5+0.037/1.2=17.908kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3 满足要求！
十、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN·m