不等跨单层厂房设计

钢 筋 混 凝 土 单 层 厂 房 设 计

C柱:F3C=1.2×[0.27×(10.0-1.4-1.1)×25+1.0×0.5×25×2.5]= 98.30KN ④吊车梁、轨道、垫层自重F4 取轨道及垫层自重为0.8KN/m。

A柱: F4A=1.2×(0.8×6+40.8)= 54.72KN B柱:

24m跨传来 F4B=1.2×(0.8×6+40.8)= 54.72KN 18m跨传来 F4B’=1.2×(0.8×6+28.2)=39.60KN C柱: F4C=1.2×(0.8×6+28.2)=39.60KN F4的作用点离纵向定位轴线的距离为750mm。如下图所示:

150150150F1A100F1BF1'BF1C100F2A750750F2BF2C750750F4A150F4BF4'BF4C150F3B350F3A200400F3C350A列柱B列柱永久荷载作用点位置C列柱?

?、屋面可变荷载

屋面可变荷载F5取屋面均不荷载和雪荷载两者的较大值0.5KN/m。

A柱: F5A=1.4×(24×6×0.5×0.5+0.77×6×0.5) = 53.60KN B柱:

24m跨传来 F5B=1.4×(24×6×0.5×0.5+0.62×6×0.5) = 53.00KN

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18m跨传来 F5B’=1.4×(18×6×0.5×0.5+0.62×6×0.5) = 40.40KN C柱: F5C=1.4×(18×6×0.5×0.5+0.77×6×0.5) = 40.03KN F5的作用点同F1 (3)、吊车荷载

①吊车竖向荷载Dmax,k、Dmin,k

吊车基本尺寸和轮压

起重量 吊车跨吊车桥轮距吊车总重小车最大轮压最小轮压Q/t 18 30 度Lk/m 距B/mm K/mm (G+g)/t 16.5 22.5 5550 6150 4400 18 4800 42 重g/t Pmax/KN 3.9 11.8 115 290 Pmin/KN 25 70 注:表中最小轮压Pmin=(G+g+Q)/2-Pmax

吊车竖向荷载Dmax,k,Dmin,k根据两台吊车作用的最不利位置用影响线求出。Dmax,k, Dmin,k计算简图如下。图中两台吊车的最小轮距x=(B1-K1)/2+(B2-K2)/2,对应的轮子 位置影响线高度y1,y2,y3,y4可利用几何关系求得。如下图

4800PmaxPmax1350Pmax4800Pmax=290kN0.20.775

A、B跨吊车荷载作用下支座反力影响线

1.0

24m跨两台吊车相同,均为10t,F1max=F2max=290KN,F1min=F2min=70KN,计算得y2=(6-4.8)/6=0.2,y3=(6-1.35)/6=0.775,y4=0。

Dmax,k=γ

QβFmax∑yi

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=1.4×0.9×290×(1+0.2+0.775)=721.67KN Dmin,k=γ

QβFmin∑yi

=1.4×0.9×70×(1+0.2+0.775)=174.20KN 18m跨有两台10t吊车,吊车计算简图如下,同理可求得:

4400PmaxPmax1150Pmax4400Pmax=115kN0.0750.2670.8081.0

B、C跨吊车荷载作用下支座反力影响线

Dmax,k=γ

QβFmax∑yi

=1.4×0.9×115×(1+0.808+0.267+0.075)=311.5KN

Dmin,k= γ

QβFmin∑yi

=1.4×0.9×25×(1+0.808+0.267+0.075)=67.73KN

②吊车横向水平荷载Tmax,k

24m跨,吊车额定起重量15t

Qαβ(G2,K+G3,K)∑yi

=1.4×0.1×0.9×(300+118)×(1+0.2+0.775)=26.0KN Tmax,k的作用点位置在吊车梁顶面。

18m跨,吊车额定起重量1Q≤10t,吊车横向水平荷载系数α=0.12,β=0.9 Tmax,k=γ

Qαβ(G2,K+G3,K)∑yi

=1.4×0.12×0.9×(100+39)×(1+0.808+0.267+0.075)=11.3KN Tmax,k的作用点位置在吊车梁顶面。

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(4)风荷载

该地区的基本风压ω0=0.35KN/m2,地面粗糙度为B类。 作用在柱上的均布荷载:

风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度13.2+0.15=13.35m

取值。查表可知:离地面10m时, μz=1.00,离地面15m时,μz=1.14。用线性插入法求得离室外地坪13.35m的μz=1+(1.14-1.00)/(15-10)×(13.35-10)=1.09。同理可知檐口处的μz为1.16。

排架的风压体型系数μs,标于例图2-1单层工业厂房可不考虑风振系数,取?z=1。

左吹风: q1=γ q2=γ

Qμsμz?zω0B=1.4×0.8×1.09×0.35×6=2.56KN/m(→) μsμz?zω0B=1.4×0.4×1.09×0.35×6=1.28KN/m(→)

Q 作用在柱顶的集中风荷载Fw h1 =2.4, h2=1.4

作用在柱顶的集中风荷载Fw由两部分组成:柱顶至檐口竖直面上的风荷载 Fw1和坡屋面上的风荷载Fw2,其中后者的作用方向垂直于屋面,因而是倾斜的, 需要计算其水平方向的分力(竖直分力在排架分析中一般不考虑). 为了简化,确定风压高度系数时,可统一取屋脊高度。 Fw=γ

Q[(μs2-μs1)h1+(μs4-μs3)h2]×μzω0B

=1.4×[(0.8+0.4)×2.4+(0.5-0.6)×1.4]×1.16×6 =9.34KN。(→) 右吹风:

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