H700*300*12*24的型钢。
提升平台三具体形式及下吊点连接形式见图13所示。
图13、提升平台三
图14、提升平台三计算简图
提升平台尺寸分别为l=4665mm，a=135mm，L1=7454mm，α=37o。提升反力设计值F=1.4*960=1344kN。
RA=F/2(2+3a/l)=1344/2*(2+3*135/4665)=1402kN RB=-3Fa/2l=-3/2*1344*135/1065=-256kN MA=-Fa=1344*0.135=-299kN·m MB=Fa/2=150 kN·m
RC=RA*cosα= 1402*cos37 o=1120kN 提升平台梁验算：
Wx=2434980mm3 ，A=21376mm2
MyMx299000000???123MPa?f?295MPa，满足设计要求； ?xWx?yWy2434980??1.3V1402000?1.3?＝143MPa＜fv?180MPa，满足设计要求； Aw2?400?16撑杆验算：
撑杆截面特性：A=157.72cm2，ix=20.78cm，iy=7.17cm，则撑杆长细比λx＝L/ix=7454/207.8=35.86，λy＝L/iy=7454/71.7=103.98，φx＝0.8847，φy＝0.3524，考虑压杆承载力降低系数 η=0.679。强度验算：
Rc /(Aη)=1120000/(15772*0.679)=105MPa Rc /(φxA)=1120000/(0.8847*15772*0.679)=119MPa 第17页 平面外稳定验算： Rc /(φyA)=1120000/(0.3524*15772*0.679)=298MPa>f=295MPa，不满足设计要求！ 安装后在撑杆两侧增加水平支撑，水平支撑与平台两侧钢梁临时连接，同时，撑杆需设置加劲板，加劲板厚度10mm，间距800mm。 短托梁计算 短托梁截面抗弯模量W=5560190mm3，抗剪截面面积8476mm2。提升反力设计值F=1.4*960=1344kN，最大弯矩M=1344*1.05=1411kN·m，最大剪力V=F=1344kN。 MyMx1411000000???253MPa?f?295MPa，满足设计要求； ?xWx?yWy5560190??1.3V1344000?1.3?＝206MPa＜fv?170MPa，不满足设计要求； Aw8476因短托梁抗剪不满足设计要求，故需对短托梁进行改造，在其两侧各焊接1块12mm的钢板，使其截面变为箱型截面。其截面形式如右图： ??1.3V1344000?1.3?＝73MPa＜fv?170MPa满足设计Aw8476?2?652?12， 要求。 4.3.4提升平台四 提升平台四适用于提升吊点5，共计1组，最大提升反力为600kN，提升平台梁规格为B400*300*16，撑杆规格为HN488*300*11*18，提升平台梁及撑杆均与主楼混凝土柱通过后装埋件连接，材料材质均为Q345B。 提升平台四具体形式如下图15所示。 图15、提升平台四 提升平台四计算见图见图14。提升平台尺寸分别为l=4565mm，a=135mm，L1=7536mm，α=37o。提升反力设计值F=1.4*600=840kN。 RA=F/2(2+3a/l)=840/2*(2+3*135/4565)=877kN RB=-3Fa/2l=-3/2*840*135/4565=-38kN MA=-Fa=840*0.135=-114kN·m MB=Fa/2=57 kN·m RC=RA*cosα= 877*cos37 o=700kN 提升平台梁验算： Wx=2434980mm3 ，A=21376mm2 MyMx114000000???47MPa?f?295MPa，满足设计要求； ?xWx?yWy2434980第18页 ??1.3V700000?1.3?＝72MPa＜fv?180MPa，满足设计要求； Aw2?400?16撑杆验算： 撑杆截面特性：A=157.72cm2，ix=20.78cm，iy=7.17cm，则撑杆长细比λx＝L/ix=7536/207.8=36.26，λy＝L/iy=7454/71.7=105.1，φx＝0.8827，φy＝0.3474，考虑压杆承载力降低系数 η=0.679。强度验算： Rc /(Aη)=700000/(15772*0.676)=65.7MPa Rc /(φxA)=700000/(0.8827*15772*0.676)=75MPa Rc /(φyA)=700000/(0.3474*15772*0.676)=189MPa>f=295MPa，满足设计要求！ 撑杆需设置加劲板，加劲板厚度10mm，间距800mm。 预埋件验算： 提升平台采用预埋件的形式与原有结构连接，预埋件采用化学螺栓与混凝土柱连接，计算另详。 4.3.5提升平台五 提升平台五适用与提升吊点6、提升吊点7和提升吊点8，共计7组，最大提升反力为910kN，提升平台梁规格为B400*300*16，撑杆规格为H300*300*10*15，材料材质均为Q345B。 提升平台五具体形式如下图16所示。 图16、提升平台五 提升平台五计算见图见图14。提升平台尺寸分别为l=1465mm，a=135mm，L1=2230mm，α=20o。提升反力设计值F=1.4*910=1274kN。 RA=F/2(2+3a/l)=1274/2*(2+3*135/1465)=1802kN RB=-3Fa/2l=-3/2*1274*135/1465=-176kN MA=-Fa=1274*0.135=-172kN·m RC=RA*cosα= 877*cos20 o=1693kN 提升平台梁验算： Wx=2434980mm3 ，A=21376mm2 MyMx176000000???72MPa?f?295MPa，满足设计要求； ?xWx?yWy2434980??1.3V180200?1.3?＝173MPa＜fv?180MPa，满足设计要求； Aw2?400?16撑杆验算： 第19页 撑杆截面特性：A=117cm2，ix=13.05cm，iy=7.597cm，则撑杆长细比λx＝L1/ix=2230/130.5=17.1，λy＝L1/iy=2230/75.97=29.4，φx＝0.968，φy＝0.867，考虑压杆承载力降低系数 η=0.785。 强度验算： RC /(Aη)=1693000/(11700*0.785)=184MPa RC /(φxA)=1693000/(0.968*11700*0.785)=190MPa RC /(φyA)=1693000/(0.867*11700*0.785)=213MPa 提升平台六适用于提升吊点9，共计1组，最大提升反力为1330kN，提升平台梁规格为B500*300*20，上撑杆规格为H300*300*10*15，下撑杆规格为HN488*300*11*18，材料材质均为Q345B。 提升平台六具体形式如下图17所示。 图17、提升平台六 提升平台六计算简图见图11，其中H1=2500mm， l=3065mm，a=135mm，L1=2279mm，L2=2680mm，α=29o，β=45 o。提升反力设计值F=1.4*1330=1862kN。 RA=F/2(2+3a/l)=1862/2*(2+3*135/3065)=2231kN RB=-3Fa/2l=-3/2*1862*135/3065=-123kN MA=-Fa=1862*0.135=252kN·m RC=RA*cosα= 2231*cos29 o=1951kN RD=RC*cosβ =1188*cos45 o =1380kN 提升平台梁验算： Wx=4064210mm3 ，A=20400mm2 MyMx252000000???62MPa?f?295MPa，满足设计要求； ?xWx?yWy4064210??1.3V2231000?1.3?＝145MPa＜fv?180MPa，满足设计要求； Aw2?500?20上部撑杆验算： 撑杆截面特性：A=117cm2，ix=13.05cm，iy=7.597cm，则撑杆长细比λx＝L1/ix=2279/130.5=17.46，λy＝L1/iy=2279/75.97=30，φx＝0.966，φy＝0.862，考虑压杆承载力降低系数 η=0.785。 强度验算： RC /(Aη)=1951000/(11700*0.785)=213MPa 第20页