毕业论文:小功率单相正弦在线互动UPS模拟装置 - 图文

武汉**大学2013届毕业论文

VCCR3Res21KS1SW-PBC1CapDS10.1uFR5Res210KRSTLED0 ? 串行接口电路

由于电脑主机输出信号为12V,单片机的逻辑信号为5V,因此需要进行

电平转换,这里使用典型的电平转换芯片MAX232,外围电路简单,稳定性能好,是STC系列单片机串口下载接口的最佳选择,其电路图如下所示:

U2C110.1uFC120.1uFP3.11345111012915C1+C1-C2+C2-T1INT2INR1OUTR2OUTGNDMAX232ESEC19Cap0.1uFVDDVCC216C10VCC0.1uFJ1162738495DB9T1OUTT2OUTR1INR2INVEE14713861110P3.0

? 单片机与液晶

XTAL晶振选择12MHz,R1调节LCD的背光,Header9为1KΩ的排阻,主要

为提升P0口的驱动电流,P0口为总线控制接口,驱动能力很弱,一般使用P0口时,都需要接上1KΩ拉电阻。

VCCJP1U1C7Cap33pFC8VCC33pFCap9312930RSTEA/VPPPSENALEVCC1918P0.0/AD0P0.1/AD1P0.2/AD2P0.3/AD3P0.4/AD4P0.5/AD5P0.6/AD6P0.7/AD7P1.0/T2P1.1/T2EXP1.2P1.3P1.4P1.5P1.6P1.7P2.0/A8P2.1/A9P2.2/A10P2.3/A11P2.4/A12P2.5/A13P2.6/A14P2.7/A15403938373635343332123456782122232425262728VCCJP2Header 9123456789R110KP3.7P3.6P3.5P0.0P0.1P0.2P0.3P0.4P0.5P0.6P0.712345678910111213141516LCD16022R3Res21KS1SW-PBC1CapDS10.1uF1Y1XTALXTAL1XTAL2VCCLED0R5Res210K1011121314151617P3.0/RxDP3.1/TxDP3.2/INT0P3.3/INT1P3.4/T0P3.5/T1P3.6/WRP3.7/RD20VSSSTC89C51

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? ADS1286电压测量电路

ADS1286是一款12bit的AD转换器,数据传输控制采用SPI协议,只占用

三个端口,操作简单,芯片需要外接基准源,这里选择REF5040,输出4.096V的基准源,输入加衰减器,衰减倍数经R2调整为10倍。

+5V0.1uFVf1R2Res Tap1KVCCC4P3.27234816547uFDCLKIN+IN-GNDADS1286PV+VREFOUTCS/SD0.1uFVrefP3.3P3.4+5V1uF2134INOUTNCNCTEMPNCGNDTRIMREF50401K6875Vref1uF75238NE5534AJG614

3.2 基于UC3842的BOOST变换器电路实现 3.2.1 BOOST电路储能元件参数分析[18]

开关电源中的储能元件主要是指电感、电容。由于“磁通连续”性,电感上的电流必须是连续的,不能突变,否则将会产生很大的电压尖峰,因此,电感常用于平滑电流,设计过程中,根据伏秒平衡原理选择电感;对于电容,其两端的电压必须是连续的,不能突变,否则将会产生很大的尖峰电流,因此,电容常用于吸收电压纹波,平滑电压波形,设计过程中,根据安秒平衡原理选择电容。 BOSST变换器的组成如图所示:

Ii+ViLVDIo+VoSPWMCRL--

如图所示,当开关S导通时,二极管VD因承受反压而关断,电流流过电感线圈L,电流线性增加,电能以磁能形式储存在电感L中,此时,电容C放电,并向负载RL供电,负载上流过电流Io;当开关S关断时,由于电感电流iL 不能突变,强迫二极管导通续流,此时,电感L及电源Vi同时电容C、负载RL供电,当电感电流高于Io时,电容被充电并同时向负载供电;而当电感电流小于Io时,电感和电容同时

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向负载供电,维持输出电压Vo不变。

该系统设计BOOST工作于CCM的IISM模式,根据伏秒平衡原理:

VidT=(VO-Vi)(1-d)T,其中T为PWM的周期,由此可得:

Vo?1————————————(3.2.1)

Vi1?dBOOST工作于CCM模式,电感总是位于其输入端,因此,输入电流就等于流过电感的电流,即IL=Ii,考虑到IO=VO/RL (3.2.2),如果忽略电路中的损耗,则

ViIi=VoIo ————————————(3.2.3)

则输出电流与输入电流

IOVI ??1?d——————————(3.2.4)

IiVO由式(3.2.2)、(3.2.4)推导出BOOST工作于CCM模式时的输入电流

Ii?Vo———————————(3.2.5)

RL(1?d)由式(3.2.4)可得电感电流变化量为 ΔiL=ILP-ILV=其中ILP为流过电感的峰值电感电流,

ILP??iL?ILV?VoV, ?idT—————(3.2.7)

RL(1?d)2LVidT——————————(3.2.6) LILV为流过电感的最小电流,电感上的最小电流

VoV1ILV=Ii-?iL??idT ——————(3.2.8),

2RL(1?d)2L假设ILV为零,则BOOST处于零界条件,有ILV=0,由式(3.2.8)可得零界电感

Vi2dTRLdRLVi2LC= ——————————(3.2.9); ?222VO2fVo根据设计要求,系统输出交流25V/1A,则逆变的母线电压

VBUS?2Vsine——————————————(3.2.10), 0.9Vsine=22V,由此可计算出VBUS=34.56V,考虑一定的余量,这里取VBUS=36V,母线电流IBUS=1+1*1.5=2.5,取IBUS =2A,BOOST输出功率PBUS=72W,于是最小负载

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2VBUS362RLMIN=??18Ω,不计损耗,则输入功率因为80W,但实际大于80W,考虑

PBUS7220W的余量,输入功率为100W,交流输入31.4V,满载时输入电流应为3.18A,对于直流输入12V,满载时输入电流为8.33A,开关管关断时所能承受的反向电压应为40V+31.4V=71.4,考虑1.5的余量,取178.5,综合考虑,选择IRF640,反向承受电压200V,最大电流18A,满足设计要求;对于DC/DC模块,蓄电池输入,考虑蓄电池的正确使用,12/7.2Ah的蓄电池在放电后电压降至10.5V,应该停止放电,由式3.2.1可得DC/DC模块的最大占空比dmax=0.74,由式3.2.9可得

0.74?20?10.52?9.805uH,这里UC3842的工作频率为f=52KHz,对于AC/DC模LDC=322?52?10?40块,由式3.2.10可得Vi?LAC2?20?31.4V,同样由式3.2.9,零界电感0.90.74?20?31.42??87.6uH;所谓IISM模式,即不完全电感功能模式,此时,322?52?10?40电感上的最小电流ILV

性增加,到达稳态时,由式3.2.4、3.2.7可得电感上的峰值电感电流

?1?RL(3.2.11), ILP?IO??d(1?d)?————————————

1?d2Lf??20?1???因此ILP?2??(L?1mH??0.74?1?0.74?7.766A?33?1?0.742?1?10?52?10??),

当开关S关断后,电感的电流近似线性下降,令电感电流由最小值线性增加到峰值电流ILP的时间为零,则

iL?ILP?Vo?Vit ————————————(3.2.12), L由式3.2.1带入式3.2.12,并令t?(1?d)T?1?d,则电感上的最小电流值f?1?R(3.2.13), ILV?Io??Ld(1?d)?—————————

?1?d2Lf?20?1?此时,ILV=2??BOOST变换器??0.74?(1?0.74)?7.6A。?33??1?0.742?1?10?52?10?工作在CISM和IISM的零界条件为ILV?IO,带入式3.2.13,可求得CISM和IISM零界电感

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