素的计算长度系数，它们可以通过规范查得。h—立杆的步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。
在钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式：计算。式中：—轴心受压构件的整体稳定系数，A—轴心压杆的毛截面面积，f—钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值／（），式中：γR—钢材的抗力分项系数，γR=1.165，γs—荷载分项系数的总和。
脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验或结构计算分析确定，可以表达为：。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力／K，式中：K—安全系数，根据工作条件取2.0~3.0。
脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全度水平显然应该高于钢结构。因此，当按照钢结构设计规范的形式表示脚手架的计算公式时，应考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力应表达为或，式中：—立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy—钢材的屈服强度。
脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：NGk—结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，∑NQk—施工荷载等的标准值产生的轴力之和。
脚手架立杆的设计计算应满足：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤
在规范中，将上式改写为： （1.2NGk+∑1.4NQk）≤=
的值根据按照现行规范表达的脚手架立杆的可靠度水平应符合安全系数为K的条件求得，即：
（NGk+∑NQk）≤应等效于（1.2NGk+∑1.4NQk）≤ 可以求出：=×
可见，是反映脚手架安全性水平与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不同的
NGk和∑NQk的比值，经计算和统计：0.9≈1.33。
脚手架立杆的整体稳定系数根据考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公式：计算确定。，l0—脚手架大波失稳时的半波长度或连墙件的竖向间距，由脚手架的构造和连墙件的布置方式确定。以步距h表示，l0可以写为单榀架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积：m?h。同时将调整结构安全度的作为计算长度附加系数也写入l0。立杆计算长度就写成为如下形式：l0=k?m?h。故：
经比较可见：。
经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：
1.2NGk+∑1.4NQk≤
允许搭设高度计算：
结构自重和构配件自重标准值产生的轴力：NGk=NG1k+NG2k，其中
NG1k—脚手架结构自重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立杆承受
的每米结构自重标准值gk和架体总高度H的乘积：NG1k=gk·H；NG2k—
脚手架上构配件自重标准值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式：1.2（gk·H+ NG2k）+∑1.4NQk≤ 可以求出：[H]=
3、 双排脚手架的使用成熟、经验丰富，本次修订中改动很少。主要改动内容：
1） 密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN /㎡。 2） 密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数Φ不宜小
于0.8。
3） 取消了当26m≤Hs≤50m时，对允许搭设高度限制
的调整：
4） 强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确： a）连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求：
Nl=Nlw+No
强度：
≤
稳定：
≤
式中：Nl——连墙件轴向力设计值（N）；
Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。单排架
取 2kN，双排架取3kN ;
——连墙件应力值（N/mm2）；
——连墙件的净截面面积（mm2）； ——连墙件的毛截面面积（mm2）；
——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表
A.0.6取值；
——连墙件钢材的强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.1.6
采用。
b）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式
计算：
≤
式中：——连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承
载力设计值，应根据相应规范规定计算。
c）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：
≤
式中：——扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。
5） 加强了对扣件的质量控制，增加了相应的强制性条
文。
8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。
6） 对脚手架及其地基基础的阶段检查验收由每搭设完10~13米高度后改为6m~8m高度后。