(专家)高支模方案(安监站)(1)

0.0100.033

木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.144kN N2=3.450kN N3=3.450kN N4=-0.144kN

间距设置不合理,支点不能出现小于0的支座力! 经过计算得到最大弯矩 M= 0.155kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.450kN 经过计算得到最大变形 V= 0.033mm

木方的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3;

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4;

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.155×106/83333.3=1.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2.351/(2×50×100)=0.705N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

最大变形 v =0.033mm

木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

25

3.45kN 3.45kN 3.45kN 3.45kN 3.45kN 3.45kNA 450 450 450B

支撑钢管计算简图

0.3100.196

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.533.533.453.453.373.370.080.080.000.000.080.08 3.373.373.453.453.533.53

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:

2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kNA 450 450 450B

支撑钢管变形计算受力图

0.007

0.121

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.310kN.m 最大变形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=6.822kN

抗弯计算强度 f=0.310×106/5080.0=61.03N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底纵向钢管计算

26

纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R=6.82kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时,可采用单扣件; 8.0kN12.0kN时,应采用可调托座。

本工程采用可调顶托。 五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值,它包括:

横杆的最大支座反力 N1=6.822kN (已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.129×9.500=1.325kN N = 6.822+1.325=8.146kN

i —— 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm; A —— 立杆净截面面积,A=4.890cm2;

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3;

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2;

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.20m; h —— 最大步距,h=1.50m;

l0 —— 计算长度,取1.500+2×0.200=1.900m;

—— 由长细比,为1900/16=120;

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452; 经计算得到=8146/(0.452×489)=36.856N/mm2;

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2);

Wk=0.7×0.750×0.740×0.872=0.484kN/m2 h —— 立杆的步距,1.50m;

la —— 立杆迎风面的间距,1.20m;

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距,0.45m;

27

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.484×1.200×1.500×1.500/10=0.148kN.m; Nw —— 考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值;

Nw=6.822+0.9×1.2×1.226+0.9×0.9×1.4×0.148/0.450=8.520kN 经计算得到=8520/(0.452×489)+148000/5080=67.714N/mm2; 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa;

其中,地基承载力标准值:fgk= 120 kpa ; 脚手架地基承载力调整系数:kc =0.5 ;

立杆基础底面的平均压力:p = N/A =8.52/0.25=34.08 kpa ; 其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 8.52kN; 基础底面面积 :A = 0.25 m2 。

p=34.08 kpa≤ fg=60 kpa 。地基承载力满足要求!

7.3梁侧模板计算书

一、梁侧模板基本参数

次楞间距(mm):250 ,主楞竖向根数:2;

主楞到梁底距离依次是:200mm, 700mm; 穿梁螺栓水平间距(mm):500; 穿梁螺栓直径(mm):M12;

主楞龙骨材料:钢楞;截面类型为圆钢管48×3.5; 主楞合并根数:2;

次楞龙骨材料:木楞,宽度50mm,高度100mm; 次楞合并根数:2;

扣件计算折减系数取0.80。

28

联系客服:779662525#qq.com(#替换为@)