2)负荷250—300MW,主、再热蒸汽温度525—535℃； 3)负荷200—249MW,主、再热蒸汽温度520—530℃； 4)负荷170—199MW,主、再热蒸汽温度515—525℃；
5)任一负荷主再热蒸汽温度严禁超过535℃，各段工质、管壁温度不允许超过原策划部下发规定值； 6）锅炉两侧温差应小于50℃； 7）主、再热蒸汽温度差应小于42℃；
8）运行中加强机组负荷、主机转数、主再热蒸汽压力、调节级蒸汽温度压力、DEH报警概要的监视，出现异常及时通知锅炉，汇报值长，减小调整,稳定负荷，及时联系热工检修处理；
9）运行中加强DEH盘主机6个调门反馈指令及反馈差值（一般最大20mm）监视，异常时应稳定负荷，同时联系热工处理；
11）运行中高调门反馈LVDT异常（负荷、主再热蒸汽压力、调节级压力突变、各调门反馈偏差增大），立即解除CCS遥控，稳定负荷，立即检查轴向位移、振动、推力瓦温及各轴承金属、回油温度在规定的范围内，通知热工处理，同时加强主机各主要参数监视做好事故预想。
四、制订鹤电300 MW机组变负荷滑压运行经济分析试验方案 1、某些设计为带基本负荷的大型汽轮发电机组被要求参与电网调峰，因此，分析机组在变工况下运行的经济性尤为重要。参照沙角A电厂300 MW机组试验结论与德州电厂滑压曲线，在变负荷下顺序阀控制与单阀控制的经济性和滑压运行的经济性，经分析计算，顺序阀控
制方式较单阀控制方式的热耗率要低。通过机组试验兼顾机组安全性来确定机组在给定负荷下最佳滑压运行的主蒸汽压力。 2、机组运行影响安全主要因素
2．1、#1汽机在主机高压调节汽门#4、#5、#6部分开启，有重叠度时#2瓦振动最大达到0.162mm。2005年3月8日02时30分，发现#1机#2瓦Y向振动0.147mm,差胀6.85mm,轴向位移-0.554mm,负荷210MW,主汽温533度,主汽压14.6MPa,真空96.3KPa,汽机阀门控制方式为顺序阀控制,此时,#1.#2.#4高调门全开,#5高调门开21%,#6.#3高调全关,据此时运行状态, 由于机组进汽不均#2瓦振动过大。若改变进汽方式,振动将会好转.开启#5高调门,#6高调门,#3高调门开17%,振动逐渐减小,最终由0.147mm降至0.120mm,此时差胀7.71mm,轴向位移-0.523mm,负荷220MW(炉侧燃料量未变),主汽温533度,主汽压12.6MPa,真空96.3Kpa。低负荷时,适当采取滑压方式,对机组的安全性是非常有利的。
2．2、#2主汽轮机在低负荷时主再热温差大、汽缸膨胀减小较大，轴向位移增大、#1、#2瓦温度上升6-7℃，影响机组安全。2005年3月11日23时30分， #2机#2瓦Y向振动0.147mm,差胀5.91mm,轴向位移-0.272mm,负荷205MW,主汽温529度, 再热汽温497.7度,主汽压16.5MPa,#1/#2瓦金属温度86.4/76℃,推力瓦温65/58℃,汽机阀门控制方式为顺序阀控制,此时,#1.#2.#4高调门全开,#5高调门开18%,#6.#3高调全关。因为主/再热蒸汽温度偏差大,轴瓦温度偏高,
轴向位移偏大是由于定压供汽汽机进汽不均、锅炉燃烧主再热蒸汽温差大造成的。改变运行方式，开启#5、#6高调门,机组滑压运行，振动逐渐减小,此时差胀7.26mm,轴向位移-0.230mm,负荷206MW(炉侧燃料量未变),主/再汽温530/515度,主汽压14.2MPa, #1/#2瓦金属温度81.5/73℃,推力瓦温60/54℃。经过上述调整主/再热汽温度便差由32。2℃降到15℃，轴向位移大幅度减少，轴承温度下降较多。低负荷时,适当采取滑压运行方式,对机组的安全性和经济性有待于试验证明。
3、鹤岗#1、#2机组变负荷经济性（兼顾安全性）对比试验定、滑压运行规定
3．1、通过试验确定我公司国产引进型300MW机组优化运行方式和
3．2、电网一般要求大功率汽轮发电机组上午在满负荷下运行，中午调至额定出力的70%～80%，前夜又恢复至满负荷运行。在夜间，则视机组的调峰能力而定，一般将机组负荷调至额定出力的50%～70%。也就是说，在24 h内，这些机组只在两三个负荷点上运行。满负荷时机组按其设计的方式和参数运行，低负荷时，机组将滑压运行。因此分析这些机组滑压运行的经济性仅需要在一两个调峰负荷点上进行研究即可。
3．3、尽管现在大多数大型汽轮机具有全电调调门控制系统，但由于
运行习惯、控制方便、金属温度变化小等原因，运行操作人员将汽轮机调节汽阀选为单阀的控制方式。单阀控制属于节流配汽方式，相对于顺序阀控制（喷嘴配汽）来说，会带来一定的经济损失。顺序阀控制的热耗率最低。采用单阀控制，运行人员一般将机组所有的调速汽门都参与负荷控制，这时机组在中间负荷范围内运行，单阀控制比顺序阀控制的热耗率更高。 沙角A电厂的300 MW机组上进行的240 MW负荷的试验，在相同的主蒸汽参数下，单阀控制比顺序阀控制的热耗率高60.7 kJ/kWh。此时6个调速汽门的开度均为23.6%左右。 4、机组滑压运行的热经济性理论分析
以热力循环的理论对机组在低负荷滑压运行进行分析：一方面由于进汽阀的节流损失降低，高压缸的效率增加，高压缸排汽温度升高使机组更容易达到其设计的再热蒸汽温度，机组的汽动给水泵耗功因其出口压力的降低而降低，导致拖动给水泵的小汽轮机少耗汽，从而带来经济性提高；另一方面由于汽轮机高压缸的焓降减少，循环热效率要减小，而机组的绝对内效率就是相对内效率和循环热效率的乘积。因此，综合这两方面的因素可以寻找合理的滑压运行曲线。 5、调峰负荷下最佳滑压运行参数的确定
如何选取在给定负荷点的最佳滑压运行参数以获取最高的效率是值得研究的问题。
根据沙角A电厂N300-16.7/538/538型机组的热力系统资料和结构参数指导，在主蒸汽压力变化较小范围内选择三四个主蒸汽压力进