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6.2.在设计洪水位加温升的工况下算出的坝体左半拱最大拉应力出现在倒数
第二层为零，合格；坝体右半拱最大拉应力出现在最底层，为零，合格。 6.3.在校核洪水位加温升的工况下算出的坝体左半拱最大拉应力出现在最底层为0.3MPa?1.2MPa合格；坝体右半拱最大拉应力出现在最底层为零，合格。
7.坝肩稳定计算：
7.1 . 为什么平面稳定分析法进行拱座稳定分析
1、分层计算比较简捷，成果常偏于安全。
2、分层计算可大致判断出坝体各高程在失稳问题上的相对安全度，便于发现坝体的薄弱部位，为进一步分析或专门处理提供情况；
3、 在实际工程中，水平软弱面往往成组存在，与陡倾面相互切割，需要在坝体不同高程上验算稳定度。这时，采用平面分析基本比较合理。
平面稳定分析中系切取拱坝某一高程的平面图形进行稳定核算。计算中，荷载和抗力都取一定高度△Ｚ为准，通常取△Ｚ＝１m来考虑。为通用性强些，考虑侧裂面为高倾角结构面，且倾向河床。
7.2. 计算方法
根据要求我们只算第二层拱圈和第五层拱圈的坝肩稳定。因为第五层拱圈在地面以下抗滑体无限大不用进行计算。根据实际情况在资料所给的四组裂隙中，只有N5那组要进行计算，其他都对坝肩稳定影响不大。坝区内节理裂隙发育，主要有走向为N5°、N50°、N75°、N100°共4组。其中以走向N5°、N100°这2组较发育，为共轭“X”型节理。裂隙多为砂泥质充填。
所打得裂隙剖面如下：
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f1?R1?U1??c1A1?f2?R2?U2??c2A2根据公式KC?T
?
f1??Hacos??Vsin??/sin??U1??c1L?f2??G?W?tg???Hacos??Vsin??ctg??U2???tg??ctg???c2Lsin?H0sin??Vcos?29
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可算出Kc,即可进行稳定分析。
7.3.计算结果Kc：
7.3.1工况为正常水位加温降时左坝肩Kc?3.435?3.000，合格；右坝肩
Kc?3.506?3.000，合格。
7.3.2工况为设计洪水位加温升时左坝肩Kc?3.306?3.000，合格；右坝肩
Kc?3.206?3.000，合格。
7.3.3工况为校核洪水位加温升时左坝肩Kc?3.106?3.000，合格；右坝肩
Kc?3.121?3.000，合格。
8.溢流坝段设计：
8.1.溢流曲线：
溢流曲线分为三个部分分别为，三圆弧段、WES曲线段、反弧段。相应
参数见下表：
三圆弧段参数表 Hd 5.12
WES曲线段参数表
x 0.000 1.000 2.000 3.000 4.000 5.000 6.000 7.000 8.000 y 0.000 0.125 0.451 0.954 1.625 2.455 3.439 4.574 5.856
反弧段参数表
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R1 2.56 R2 1.024 R3 0.2048 B1 0.896 B2 1.413 B3 1.44 贵州大学毕业设计
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溢流剖面 1
XcHd Yc ?1 Hd40.223 RH ?2 dYaHd XaHd 0.9 0.411 0.8 10 0.588 1.556 8.2.闸孔设计：
根据资料和计算得出溢流净宽为40m,设置五道闸孔，每道闸孔宽8m，每个闸墩下游面宽1m，且闸墩的中心线方向为镜像五道闸门关于坝体中心线完全对称，两个闸墩间的距离等宽为8m。闸墩之间的圆弧线的半径和左半拱堰顶拱圈半径相等。
8.3.消能设计：
消能方式采用鼻坎挑流的的方式，坎顶高程为766.990m，根据公式
12L?v1sin?cos??v1cos?v12sin2??2g(h1?h2)g??和
tk??1q0.5H0.25分别算出设计洪水位和校核洪水位相应的挑距和冲坑深度
为：
L校42.062L设38.574??2.799?2.5合格 ??2.618?2.5合格 tk设13.78tk校16.0659.冲沙底孔设计：
1.根据坝体形状和地形地质条件，冲沙底孔放在坝体左岸，冲沙孔的中心线为坝体第三层拱圈的径向，冲砂底孔设有两道闸门，前面为检修闸门，后面为工作闸门，检修这门为平板闸门，工作闸门为弧形闸门，检修闸门的检修平台高程就是坝顶高程，坝顶和检修平台之间用2m宽的交通桥连接。
2.冲沙底孔的高程定为淤沙高程，759.4m，孔口前端为喇叭形，上部分为椭圆
x2(1000?y2)??1，下部分为圆弧线，R?500mm，中间为曲线，公式为2240002000
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