Vg?式中:W= 1206kg
C=4.6 kJ/(kg·℃) q=1370 kJ/kg M=17 T =30℃ t0=-33℃
经计算Vg=295 m3
已知吸入氨5-10min的致死深度为0.5%，则可求出在危险浓度的有毒空气体积V,及有毒物质可以产生令人致死的有毒空气体积：
V=Vg×100/C=200 Vg=59000 m3
假设这些有毒空气以半球形向地面扩散，则可求出该有毒气体扩散半径为：
22.4W'273?t022.4Wcp(t?t0)273?t0???M273Mq273
R?3Vg/C3Vg/C?142.0944??23
式中 R——有毒气体扩散半径，m
C——有毒介质在空气中的危险浓度值（体积分数），％； Vg——有毒介质的蒸气体积，m3。 经计算R=30 m
3液氨泄漏环境影响预测
液氨泄漏可能产生的影响，采用美国 iAirModeling 大气扩散模型技术开放实验室开发的 SLAB View 模型进行预测。
当污染源为限时排放时，SLAB View 采用稳态烟羽描述最初烟云的扩散。之后，烟云被当作瞬时烟团来处理，并且利用烟团模式来计算后续的扩散。
SLAB View 带有全面的有毒物质数据库，根据不同化学物质的不同特性进行预测。 预测结果与下述标准值进行比较。
表4-4 液氨危害评价标准 危害 浓度 （mg/m3） 备注 半致死浓度 1390 LC501390，4 小时（大鼠吸入） 中度危害 700 立即咳嗽 轻度危害 140 眼和上呼吸道不适，恶心，头疼 短时间接触容许浓度（STEL） 30 采用 SLAB View 预测液氨泄漏影响，在各稳定度下，在液氨罐下风向，离地面 1.5m 高处的氨浓度如下表所示。
表4-5 下风向出现特定氨气浓度的距离（m） 氨气浓度 气象条件 A B C D 1390（mg/m3） 30（mg/m3） 140（mg/m3） 700（mg/m3） 245 448 898 1349 114 196 372 530 52 82 138 185 m 37 56 89 115 消失时间（min） 16 14 15 15 33
E F 2066 1483 810 881 249 480 147 231 16 17 气象条件：A为强不稳状态，B为不稳定状态，C为弱不稳定状态，D为中性稳定状态，E为较稳定状态，F为稳定状态。
由上表可见，液氨泄漏情况下，下风向出现半致死浓度 1390mg/m3的最大距离在 F 气象条件下为231m；出现中度危害浓度的最大距离在 F 气象条件下为480m；出现轻度危害浓度的最大距离在F气象条件下881m；出现短时间接触容许浓度的最大距离在E气象条件下为2066m。
由 1390mg/Nm3的氨浓度消失时间可知，液氨泄漏时，虽然污染物大量排放，但历时很短，所造成大气环境中污染物的高浓度持续时间也短，在液氨泄漏产生的17min 后，大气环境中的最大氨浓度就已经扩散至低于1390mg/Nm3。
液氨贮存区距厂界北面182m、西面220m、东面820m，南面900m。由于**市全年主导风向为东北风，因此，如果发生液氨泄漏事故，厂界外受影响最大的区域为西南面，根据预测结果，出现半致死浓度的最大距离液氨储罐外231m，为西面厂界外11m范围内，北面厂界外50m范围内，不超出东面和南面厂界。根据调查，该区域位于原先划定的噪声防护距离内，无居民居住。对下风向 880m 的居民可能会感受到轻度危害，眼和上呼吸道感觉不适、恶心、呕吐；下风向最远至2066m 处的可能出现段时间接触允许浓度。
4.4出现火灾爆炸事故造成人员伤害的范围
1、爆炸危险性定量分析
充装站储存液氨，充装时稍有不慎，氨气泄漏后可能因打火机、烟头、电气火花、静电火花、撞击火花等引发火灾、爆炸事故。由于充装站火灾、爆炸事故具有突发性，在事故初期只能依靠站内自救，扑救非常困难，这就会造成难以估量的人员伤亡和经济损失。
（1）液氨储罐爆炸能量计算
液氨储罐破裂时，氨气膨胀所释放的能量（即爆破能量）不仅与气体压力和储罐的容积有关而且与介质在容器内的物性相态相关。液氨系永久气体低温液态，非热力气体，无焓值、熵值；承压状态下称压缩气体，承压罐体破裂时属物理性爆炸；其能量计算，与罐内压力、罐体容积、气体绝热指数有关。故采用压缩气体与水蒸汽爆破能量计算模型计算，其释放的爆破能量为：
压缩气体与水蒸气容器爆破能量
当压力容器中介质为压缩气体，即以气态形式存在而发生物理爆炸时，其释放的爆破能量为：
pV0.1013Eg?[1?()k?1pk?1k]?103
式中 Eg——气体的爆破能量，kJ；
P——容器内气体的绝对压力，MPa； V——容器的容积，m3；
k——气体的绝热指数，即气体的定压比热与定容比热之比。
氨气K值为1.32，本项目设计中，液氨储罐为2.32MPa，容积为120m3，代入上式中为：
Eg=4.089×105 kJ
（2）将爆破能量换算成TNT当量，因为1kgTNT爆炸所放出的爆破能量为4230-4836 KJ/kg，一般取平均爆破能量为4500 KJ/kg，故其关系为：
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q=Eg/qTNT =Eg/4500 =40890/4500 =90.87kg （3）求出爆炸的模拟比a，即：
a=(q/q0)1/3=(90.87/1000)1/3 =0.453
（4）求出在1000㎏TNT爆炸中的相当距离R0，即：R0=R/a=R/0.453
距离R0/m ΔP0/MPa 距离R0/m ΔP0/MPa 距离R0/m ΔP0/MPa 5 2.94 16 0.235 50 0.0235 表4-6 1000kgTNT爆炸时的冲击波超压 6 7 8 9 10 12 14 2.06 1.67 1.27 0.95 0.76 0.50 0.33 18 20 25 30 35 40 45 0.17 0.126 0.079 0.057 0.043 0.033 0.027 55 60 65 70 75 0.0205 0.018 0.016 0.0143 0.013 表4-7冲击波的超压对人体的伤害作用 ΔP/MPa 伤害作用 伤害作用 轻微损伤 0.05～0.10 内脏严重损伤或死亡 听觉器官损伤或骨折 ＞0.10 大部分人员死亡 表4-8 冲击波超压对建筑物的破坏作用 ΔP/MPa 破坏作用 破坏作用 木建筑厂房房柱折断、房门、窗玻璃部分破碎 0.06～0.07 架松动 受压面的门窗玻璃 大部分破碎 窗框损坏 墙裂缝 墙大裂缝，屋瓦掉下 0.07～0.10 0.10～0.20 0.20～0.30 砖墙倒塌 防震钢筋混凝土破坏、小房屋倒塌 大型钢架结构破坏 ΔP/MPa 0.02～0.03 0.03～0.05 ΔP/MPa 0.005～0.006 0.006～0.015 0.015～0.02 0.02～0.03 0.04～0.05 2、爆炸冲击波超压可能的伤害范围 （1）1000kg的标准炸药，距离爆炸中心R0=60m范围内可致人轻微损伤，最小冲击波超压ΔP0=0.018MPa，则：
液氨储罐爆炸致人轻微损伤的实际距离R=aR0=0.453×60=27.19m
液氨储罐爆炸致人轻微损伤的区域圆面积S=πR2=π×27.192=2321.56m2
（2）1000kg的标准炸药，距离爆炸中心R0=42.5m范围内可致人重伤，最小冲击波超压ΔP0=0.03MPa，则：
液氨储罐爆炸致人重伤的实际距离R=aR0=0.453×42.5=19.26m 液氨储罐爆炸致人重伤的区域圆面积S=πR2=π×19.262=1164.80m2
（3）1000kg的标准炸药致人死亡的最小冲击波超压ΔP0=0.05MPa，距离爆炸中心的标准距离R0=32.5m，则：
液氨储罐爆炸致人死亡的实际距离R=aR0=0.453×32.5=14.73m 液氨储罐爆炸致人死亡的区域圆面积S=πR2=π×14.732=681.15m2 （4）1000kg的标准炸药导致防震钢筋混凝土破坏的最小冲击波超压 ΔP0=0.1MPa，距离爆炸中心的标准距离R0=22.3m，则：
液氨储罐爆炸导致防震钢筋混凝土破坏的实际距离 R=aR0=0.453×22.3=10.10m
液氨储罐爆炸导致防震钢筋混凝土破坏的区域圆面积 S=πR2=π×10.102=320.69m2 根据以上计算，如果120m3的液氨储罐爆炸，以液氨储罐为中心，在半径R=27.19m，面积S=2321.56m2区域内的人员，均可能因液氨储罐爆炸的冲击波超压而致轻伤；在半径R=19.26m，面积S=1164.80m2区域内的人员，均可能因液氨储罐爆炸的冲击波超压而致重伤；在半径R=14.73m，面积S=681.15m2区域内的人员，均可能因液氨储罐爆炸
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的冲击波超压而致死亡；在半径R=10.10m，面积S=320.69m2区域内，均可能因液氨储罐爆炸的冲击波超压而致防震钢筋混凝土破坏。
（5）爆炸事故后果预测过程
根据以上分析结果，重点对本项目可能发生的危险性较大的爆炸事故后果进行分析预测。在正常情况下，本项目作业区域当班作业人数有1人。
根据伤害范围评价法——爆炸模型评价结果和同行业同类事故资料按照类推原理予以分析，对该公司爆炸事故的后果（死亡人数、波及范围），按最坏和一般两种情况进行预测。
事故类型 火灾、爆炸 表4-9可能发生的危险化学品事故后果预测情况表 发生区域 涉及危险物质 死亡人数 液氨储罐 氨 1（当班操作） 波及范围 储氨区
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