③精馏塔内，在没有进料和出料的塔段中，各板上上升蒸气的摩尔量相等(恒摩尔气流)，各板上下降液体的摩尔量相等(恒摩尔液流)
④精馏塔内精馏段和提馏段下降液体摩尔流量(或上升蒸气摩尔流量)相等 11. 二元连续精馏计算中, 进料热状态q的变化将引起x -y图上变化的线有 ③
①平衡线和对角线；②平衡线和 q 线；③操作线和 q 线；④操作线和平衡线 . 12.精馏塔操作时, 其温度和压力从塔顶到塔底的变化趋势为④ ①温度逐渐增大,压力逐渐减小；②温度逐渐减小, 压力逐渐增大 ③温度逐渐减小, 压力逐渐减小；④温度逐渐增大, 压力逐渐增大 13. 对一定分离程度而言, 精馏塔所需最少理论板数为① ① 全回流；② 50% 回流；③ 25% 回流；④ 无法判断
14. 若某精馏塔正在正常、稳定地生产，现想增加进料量，且要求产品质量维持不变, 宜采取的措施为③
①加大塔顶回流液量；②加大塔釜加热蒸气量
③加大塔釜加热蒸气量以及冷凝器冷却水量；④加大冷凝器冷却水量
15. 在精馏设计中，对一定的物系，其xF、 q 、xD和xW不变，若回流比R增加，则所需理论板数N将①
①减小；②增加；③不变；④无法确定
16. 某二元理想体系进行连续精馏, 相邻二理论板气液浓度分别为 yn、xn、yn+1 、xn＋1 (见图7-3),在x-y图(图7-4)上将4个浓度表示出来的高低顺序为: yn>yn+1≥xn>xn＋1 y
图7-3
yn yn+1 xn xn+1 x
17某二元混合物，其中A为易挥发组分，液相组成xA=0.6，相应的泡点为t1，与之平衡的气相组成为yA=0.8，相应的露点为t2，则：t1等于t2 （等于，大于，小于，不确定）。 二、填空
1. 精馏分离的依据是 各组分挥发度 的差异。要使混合物中的组分得到完全的分离, 必须进行多次的 部分冷凝和部分汽化 2. 相对挥发度的表示式α= 。
3. 写出用相对挥发度α表示的相平衡关系式
4. 双组分理想溶液在同一温度下2纯组分的饱和蒸气压分别为 PA0 和 PB0, 则相对挥发度αAB 的表示式为PA0/ PB0 。
5.q 线方程的表达式为y=qx/(q-1) – xF/(q-1)；该表达式在 x -y 图上的几何意义是精馏段和提馏段操作线交点的轨迹方程。
6. 当进料热状态 q=1 时 ,xF 与 xd 之间关系为：xF ＝ xd 7. 当进料热状态 q>1, xF 与 xd 之间关系为：xF < xd
8. 若已知某精馏过程的回流比 R 和塔顶产品的质量xD，则精馏段操作线方程为 9. 精馏实验中，通常在塔顶安装一个温度计，以测量塔顶的气相温度，其目的是为了判断塔内操作是否稳定 和 塔顶产品组成是否合格 。
10. 某精馏操作时, 原料液流量F、组成xF、进料热状态参数q及精馏段上升蒸气量 V 均保持不变, 若回流比增加, 则此时馏出液组成 xD增加、釜液组成 xw 减小、馏出液流量D 减少 、精馏段液气比 L/V 增加
11. 某精馏塔操作时，F、xF、q 、D保持不变，增加回流比R，则此时xD 增加 xw 减小 V 增加 L/V 增加 ( 增加, 不变 , 减少，不能确定 )。
12. 蒸馏操作是分离液相均相 混合物最常用的单元操作，是利用混合物各组分挥发度 的不同，在部分冷凝或部分汽化时，汽相中易挥发组分 比液相中较富，从而使混合物达到一定程度的分离。
13 ，采用精馏的方式分离A和B的混合液，如果分离要求不变，进料情况相同，当回流比R=Rmin时，理论塔板数N 为__无穷大_，回流比增大理论板数__减少__ ，同时同样的产量D和W时，回流比增大，回流量 增大 ，冷凝器和再沸器的负荷 增大，塔的直径可能需 增大，与此相应，大的回流比使操作线向对角线方向 移动，并以对角线 为极限，小的回流比使操作线向平衡线方向 移动。
14、气液传质设备可分为2大类：板式塔和填料塔,其中板式塔按照塔板结构的不同可分为：泡罩塔、筛板塔、浮阀塔、舌片板塔、浮舌板塔等。
15、评价塔板性能的标准是：生产能力的大小、塔板效率大小、操作弹性的大小（是否易于操作）、塔板压降的大小（动力消耗）、结构是否简单（造价高低）。
16 常见散装塔填料的类型有 拉西环 、 弧鞍 、 矩鞍 、鲍尔环、阶梯环、金属鞍环等。 17. 在连续精馏中, 其他条件均不变时, 仅加大回流, 可以使塔顶产品浓度xD提高。若此时加热蒸气量V不变,产品量D将下降。若在改变R的同时, 保持塔顶采出量不变,必然需增加蒸气用量, 那么冷却水量将增大
18.精馏塔内存在一定的温度分布,从塔顶到塔底, 温度是升高的，在高纯度分离时，在塔顶(或塔底)相当高的一个塔段内温度变化极小,但在精馏段或提馏段的某些塔板上，温度变化最为显著。或者说，存在灵敏板，这些塔板上的温度对外界干扰参数的反应最灵敏，由于灵敏板比较靠近进料口,故常将感温元件安装在灵敏板上，以便及时采取相应调节手段，稳定塔顶馏出液的组成。
19.q称为加热的热状态参数, ① q 值大小为 1kmol原料变成饱和蒸气所需的热与原料的摩尔汽化热的比值；② q 值大小等于每加入lkmol的原料使提馏段液体所增加的物质的量（摩尔数）；③ q=0为饱和蒸气加料；④ O ⑤ q=1为泡点加料；⑥ q>1为过冷液体加料；⑦ q ②增大回流比的措施是增大塔底的加热速率和塔顶的冷凝量，其代价是能耗的增大 ③回流比可以在零(无回流)至无穷大(全回流)之间变化 ④全回流时为达到指定的分离程度所需的理论板最少 ⑤最小回流比对应于无穷多塔板数,设备费用无疑过大而不经济 ⑥一般，操作过程所选的适宜回流比为最小回流比的1.2倍~2 倍 22. 下列论断中正确的是①②③④ ①精馏操作中最优加料板位置是该板的液相组成x等于或略低于 xd(即精馏段操作线和提馏段操作线交点的横坐标) ②最适宜回流比对应于总费用(设备费和操作费)的最低点 ③一般,在热耗不变的情况下, 热量应尽可能在塔底输入,使所产生的气相回流能在全塔中发挥作用; 而冷却量应尽可能施加于塔顶, 使所产生的液体回流能经过全塔而发挥最大的效能 ④当塔釜温度过高、物料易产生聚合或结焦时,工业上采用热态或气态进料 23一般而言，两组份A、B等物质的量的相互扩散体现在精馏单元操作中，而A在B中单 向扩散体现在吸收单元操作中。 24对于某理想溶液的平衡蒸馏，如维持进料量F、物料温度tF、闪蒸室压强p不变，而将物料浓度xF提高，则气相馏出物的量D增大（增大，减小，不变，不确定） y?25、q 线方程的表达式为 xqx?Fq-1q-1；该表达式在 x -y 图上的几何意义是精馏段和 提馏段操作线交点的轨迹方程。 26某精馏操作中，加料由饱和液体改为过冷液体，且保持进料流量及组成、塔顶蒸汽量和塔顶产品质量不变，则此时塔顶产品的组成xD变大 ，塔底组成xW变小 ，回流比R不变 ，精馏段操作线斜率L/V不变 （变大；变小；不变；不确定） 27某精馏塔维持其他条件不变，将加料板位置从最佳进料位置下移，则精馏段的塔板数变大，塔顶产品组成变小，塔底产品组成变大（变大，变小，不变，不确定） 28在同样空塔气速和液体流量的情况下，塔板开孔率增加，其漏液量增大，压降减小。 29精馏塔设计时, 若将塔釜由原来的间接加热改为直接蒸汽加热，同时保持D/F、xF、xD、q及R为定值时(其中D为塔顶产品量，F为进料量，xF为进料组成，xD为馏出液组成，q为进料热状态参数，R为回流比)，则W/F 变大 ，xw变小，提馏段操作线斜率不变，理论塔板数变大。（变大；变小；不变；无穷大） 30在筛板塔设计中，塔径、孔径、孔间距一定，若增大溢流堰的长度，则组成负荷性能图的液相流量上限左移，液沫夹带线下移，降液管液泛线下移，漏液线下移（上移，下移，左移，右移）。溢流堰的主要作用是为了保证塔板上有一定高度的液体。 31板式塔中气、液两相发生与主体流动方向相反的流动，称为返混现象，它们主要是由液沫夹带和气泡夹带引起的。 32二元连续精馏计算中，进料热状态q的变化将引起x -y图上变化的线有操作线和 q 线。（平衡线；对角线；操作线；q 线） 33填料的比表面积和孔隙率是评价填料性能的两个重要指标。 34填料塔的等板高度（HETP）是指起一块理论板作用的填料层高度。 35已知精馏塔塔顶第一层理论板上的液相泡点为t1，与之平衡的气相露点为t2，而该塔塔底某理论板上的液相泡点为t3，与之平衡的气相露点为t4，则这四个温度的大小顺序为：② 。 ①t1