龙栖湾温泉一号项目 悬挑脚手架施工方案
满足要求！ 2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.273×15004/(100×206000×107800)=1.965mm νmax＝1.965mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.768×1.5=2.917kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.273×1.5=2.101kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.917kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=2.101kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
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龙栖湾温泉一号项目 悬挑脚手架施工方案
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.587×106/4490=130.646N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝1.017mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.474kN
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五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.917/2=1.459kN≤Rc=0.9×8=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.474kN≤Rc=0.9×8=7.2kN 满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H 24 脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m0.13 ) 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.13+1.5×1/2×0.033/1.8)×24=3.453kN 单内立杆：NG1k=3.453kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(24/1.8+1)×1.5×0.8×0.1×1/1/2=0.86kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=0.86kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(24/1.8+1)×1.5×0.11×1/1=2.365kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×24=0.36kN 5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.86+2.365+0.36=3.585kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.86kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(NG1k+ 0.9×1.4×1.8=10.714kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+
NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.453+0.86)+
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NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.453+3.585)+
龙栖湾温泉一号项目 悬挑脚手架施工方案 0.9×1.4×1.8=7.444kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α 钢丝绳绳夹型式 钢丝绳绳夹数量 吊环钢筋直径d(mm) 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm) 卸荷系数Kf 脚手架卸荷次数 20.85 马鞍式 3 20 1700 0.8 1 钢丝绳安全系数k 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 吊环设置 钢丝绳型号 钢丝绳受力不均匀系数Kx 上部增加荷载高度(m) 8 15.19 共用 6×19 1.5 6 杆下吊点的水杆下吊点的水卸荷点水平间钢丝绳直径(m卸荷点位置高卸荷点净高hj(点的竖向距离lm) 度hx(m) 平距离HS(mm平距离HS(mm距HL(m) m) s(m) ) ) 14 12.6 11.4 2.4 350 1150 1.5 钢丝绳上下吊上吊点距内立上吊点距外立第N次卸荷 1
钢丝绳卸荷
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