2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2
×(0.40 + 2.64 ) ×1.2 = 1.09 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.40 × 1.50 × 1.2 = 17.28 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.40 × 1.50 × 1.2 = 1.08 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.40 × 1.4 = 1.12 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 20.57 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 16.21 kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨(木楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2
/6=400×182
/6=21600mm3
,I=bh3
/12=400×183
/12=194400mm4
。 1）抗弯强度验算
弯矩系数K2
2
M=-0.105,Mmax=KMq1L=-0.105×20.57×300=-194387N·mm σ=M2
max/W=194387/21600=9.00N/mm
梁底模抗弯强度σ=9.00N/mm2
＜f2
m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×20.57×300=3740N τ=3V2
max/(2bh)=3×3740/(2×400×18)=0.78N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.78N/mm2
＜f2
v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q2=16.21kN/m; υ
max
=Kυq2L4/(100EI)=0.644×16.21×3004
/(100×6000×194400)=0.73mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度υ
max
=0.73mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
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（3）第一层龙骨(木楞)验算
立杆横向间距L2=600mm，梁宽度b=400mm；第一层龙骨(木楞)采用木枋b=60mm,h=80mm。 W=bh2
/6=60×802
/6=64000mm3
；I=bh3
/12=60×803
/12=2560000mm4
； a.梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨(木楞)间距/梁宽=20.57×300/400=15.43kN/m b．板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2
板传递到第一层龙骨(木楞)的荷载P=(300+ 200)/1000×300/1000×9.26=1.39kN 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.36kN,N2=8.23kN,N3=0.36kN Mmax=0.37kN·m, Vmax=4.11kN，F=8.23kN,υmax
=0.15mm
1）抗弯强度验算
σ=M6
2
max/W=0.37×10/64000=5.78N/mm
第一层龙骨(木楞)抗弯强度σ=5.78N/mm2
＜f2
m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
τ=3V2
max/(2bh)=3×4.11×1000/(2×60×80)=1.29N/mm
第一层龙骨(木楞)抗剪强度τ=1.29N/mm2
＜f2v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算 υ
max
=0.15
[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨(木楞)挠度υ
max
=0.15mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：
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（4）第二层龙骨(钢管楞)验算
钢管横向间距L=600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨(钢管楞)采用单枋b=80mm，h=80mm W=1×80×802
/6=85333mm3
，I=1×80×803
/12=3413333mm4
； 1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.175,F=8230N=8.23kN
Mmax=KmPL=0.175×8.23×1000×600=864150N·mm=0.86kN·m σ=M2
max/W=864150/85333=10.13N/mm
第二层龙骨(钢管楞)抗弯强度σ=10.13N/mm2
＜f2
m=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×8.23=5.35kN τ=3V2
max/(2bh)=3×5.35×1000 /(2×80×80)=1.25N/mm
第二层龙骨(钢管楞)抗剪强度τ=1.25N/mm2
＜f2v=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度强度验算 挠度系数Kυ=1.146,F=8 υ
max
= K33
υPL/(100EI)=1.146×8.23×1000×600/(100×9000×3413333)=0.66mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨(钢管楞)挠度υ
max
=0.66mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
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3.支撑强度验算 (1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.156 每根钢管承载NQK1=2.156×8230=17744N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m):NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=17744+504=18248N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×3.5×1000=114N 水平拉杆3层,拉杆重量=3×1.20×47.90=172N 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=114+172=286N 钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×286+18248=18591N (2)钢管立杆长细比验算
LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO2=h＇+2ka=1.00+ 2×0.7×0.20=1.28m LO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,λ=LO/i=1800/15.90=113.21 钢管立杆长细比113.21＜150,满足要求。 (3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算
=0.386,P=N/(A)=18591/(0.386×424.00)=113.59N/mm 钢管立杆稳定性计算113.59N/mm＜300.00N/mm,满足要求。 (4)组合风荷载时，立杆稳定性计算 ①立杆弯矩
基本风压0.7kN/m,风荷载高度变化系数1.56,风荷载体型系数1.040； 风荷载标准值：
Wk= =0.7×1.56×1.040×0.7×0.7=1.351kN/m； Mw=0.85×1.4×Mwk
=0.85×1.4×Wk×la×h/10=0.85×1.4×1.351×0.6×1.50/10=0.217kN·m； ②立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=18.59kN σ=Nw/(υA)+Mw/W
=18.59×10/(0.386×424)+0.217×10/5080=161.92N/mm； 组合风荷载时，立杆稳定性为161.92N/mm＜f=205.00N/mm,满足要求。 4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=18.59kN=18591N
（1）支承面受冲切承载力验算
2
2
3
6
2
2
2
2
2
2
2
2
2
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βS=2.00,ft=1.43N/mm,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ
pc,m
2
=0N/mm,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00
pc,m
2
(0.7βh ft＋0.25σ)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN
钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞18.59kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m,Al=0.20×0.10=0.02m βl=(Ab/Al)=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN
支承面局部受压承载力F=364.65kN＞18.59kN,满足要求。 9.计算结果
立杆纵横向间距900*900mm满足要求， 立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置。
0.5
2
2
2
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