σ = 12549.75/(0.186×489)+264964.852/5080 = 190.138 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 190.138 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.852 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.852 +1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=65.489 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 65.489 /(1+0.001×65.489)=61.463 m；
[H]= 61.463 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为25m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.852 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；
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每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.265 /(1.4 × 0.85) = 0.223 kN.m；
Hs =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.852+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.89×100×0.223/5.08)))/(1.2×0.125)=40.437 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 40.437 /(1+0.001×40.437)=38.865 m；
[H]= 38.865 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =38.865 m。
脚手架单立杆搭设高度为25m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.458 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 10.391 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 15.391 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
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连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN； Nl = 15.391 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 15.391小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =67.71 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.542 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=67.71 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
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