京沪高速铁路一标段十一工区 跨独流碱碱河北堤连续梁悬臂浇注方案
延伸量和张拉控制应力，实际伸长值与理论延伸量控制在±6%内。 顶板横向预应力采用YDC240Q型千斤顶进行张拉，张拉采用单端交替进行。
墩顶横隔板也采用单端交替进行张拉，张拉顺序：从隔板外侧至内侧对称张拉。
为了减少竖向预应力的损失，竖向预应力采用两次重复张拉的方法，即在第一次完成后1天进行第二次张拉，弥补由于操作和设备等原因造成的预应力损失。
为提高结构的耐久性，梁端封锚前对新旧砼结合面进行凿毛处理并对锚具进行防水处理，设置封端钢筋网，利用锚垫板上安装螺孔，拧入带弯钩螺栓，封端钢筋应与之绑扎形成钢筋骨架。
终张拉完毕后，必须在2天之内进行管道压浆作业。压浆时及压浆后3d内，梁体及环境温度不得低于5℃。
压浆水泥采用强度等级不低于42.5级低碱硅酸盐水泥或低碱普通硅酸盐水泥，掺入粉煤灰应符合《客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》3.2.7条规定。浆体水胶比不超过0.34，不得泌水，流动度控制在30～50s之间。
压浆前孔道用清水冲洗，高压风吹干，压浆用的胶管一般不超过30m。水泥浆搅拌结束至压入管道的时间间隔不应超过40min。 压浆应注意设备的日常检查和维修，保证整个压浆过程连续，注浆管端部要有阀门，进浆口和出浆口各设一个阀门，注浆过程中要注意成品的保护及环境保护。
施工时所有备用孔道均需经设计单位同意方可使用，施工完毕后，应对备用孔道进行压浆处理。 三、 梁体砼浇筑
梁体砼浇筑前先对挂蓝、模板、钢筋、波纹管道等进行认真的检查，对模板认真清洗。浇注设备根据地形主要采用气泵当地形受限时
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采用地泵，悬臂浇注时注意平衡浇注，最大不平衡重不得超过20吨，灌注时水平分层，一次性浇注成型，当混凝土自流高度大于2m时，必须采用溜槽或串筒输送。为方便浇注底板砼，顶板需预先设置下料口，可采用挪开模板的方法，下面设置串筒或溜槽进行浇注，待底板浇注完成后，恢复模板及钢筋。
砼浇筑由梁的下坡端向上坡端浇筑，浇注顺序为先底板再腹板后顶板，振捣以插入式振捣器为主，个别如齿板处、腹板锚固端钢筋较密宜采用较小直径振捣器（如30mm振捣器）。
浇注过程中要注意对竖向预应力孔道及横向预应力孔道保持连续通风，以保证管道不堵塞，插入的芯管要在初凝后及时拔除。
砼浇注完成后要进行压光工作，避免混凝土表面裂缝过早出现，由于CRTSⅡ型轨道板结构需要，砼表面不进行拉毛，砼终凝后，立即进行砼的养护工程，进行覆盖、洒水，消除因内外温差引起的砼表面裂纹等。
第七章、直线段施工 一、上海侧直线段（E104#）
E104#处位于碱河内，考虑到碱河围堰要在汛期拆除，直线段支架基础不能按常规地面硬化方案考虑，利用加（承）台和承台外设置3排支墩，支墩顶设置工字钢纵梁，其中承台内支墩直接设置在相应的承台或加台上，承台外设置在钻孔桩基础上。支墩采用60cm间距贝雷组。钻孔灌注桩桩长15m，桩径1m，共5根，桩顶设双排单层贝雷支墩，纵梁采用36c型工字钢按两孔连续搭设，支架采用门式TR系列支架，底模为竹胶板，侧模板采用定型钢模
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板。碱河内直线段支架布置见上图： 1、桩基验算
施工荷载按1.5kn/m2，支架及模板按2.0 kn/m2考虑，分配工字钢36c自重为71.34×6×20=85.6kn，墩顶部分由墩柱承担，其余约6m范围全部由支架承担，此段箱梁由于在变化段，偏安全按腹板、底板60cm、顶板50cm计算，则截面积12.478m2，由支架承重为12.478*26*6=1946kn，总荷载计算为1946+(1.5+2)14.4*6＋85.6=2334kn，单桩按1m直径10m桩长考虑，单桩自重10×3.14×0.52×25=196.3kn，则单排桩承重2334/2=1167kn，单根桩平均承重为196.3+1167/5=429.6≈43吨。 计算单桩的允许承载力
根据设计院提供的06-ZD-2549号地质资料10m以下土层的液性指数，参照《土力学与基础工程》表9-1，各土层极限摩阻力如下： 0-1.5m，100kpa；1.5-4.5m，40 kpa；4.5-9m，25 kpa，9-10m，40 kpa。 根据公式〔P〕=1/2(Uτl)=1/2（3.14×1）（1.5×100+3×40＋4.5×25＋1×40）=663kn
按2倍的安全系数，桩长增加到15m，则
〔P〕=1/2(Uτl)=1/2（3.14×1）（1.5×100+3×40＋4.5×25＋1.5×40＋1.5×25+3×40）=942kn 安全系数：942/430=2.19
2、工字钢验算
腹板处工字钢承受力最大，偏安全假定腹板处由3根立杆承担，单根立杆最大承重0.48*1*3.05*26/3=12.7kn，
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则均布荷载可近似认为q=12.7kn/m M=1/8ql2=0.125*12.7*6 2=85.5kn.m 【σ】=M/W=85.5/962=88Mpa＜【σ】=245 刚度验算： fmax =5qL4/384EI
=5×12.7×64/(384×2.1×109×17300) =5.88mm＜[f]=L/400=6000/400=7.5mm 3、贝雷验算
偏安全取受力最大的中间一跨按简支梁计算，由于最重的腹板位置立杆直接对应桩基础，可近似认为对梁不产生弯矩，只是中间的两排立杆产生弯矩，每排立杆按最大可承受30kn计算，则集中荷载P可简化为7*30/2=105kn，由静力学计算最大弯矩。
由∑B=0可知，Ra=（105*1.2+105*2.1）/3=115.5，则Rb=2×105-115.5=94.5
分别计算两荷载处的弯矩 M1=Ra×0.9=104KN.m M2=Rb×1.2=113.4KN.m 则
Mmax113.4×103σ=W =3910×10-6 =29MPa＜[σ]=245 MPa 二、北京侧直线段（E101#）
考虑到桥址处地质情况较好，地基应力在100kpa左右，而根据腹板最重段进行计算地基设计承载力在100kpa，对于基坑开挖部分回填3：7灰土到原地面，其它部分清除地表腐殖土，反挖1m掺灰处治，
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