?2 h0=ξsinα （2）
2gs ξ=β()4/3 （3）
b式中 h1——设计水头损失，m
h0——计算水头损失，m g ——重力加速度，m/s
k ——格柵受污物堵塞时水头损失增大倍数，采用3 ξ——阻力系数，设柵条断面为锐边矩形断面，β=2.42
hhs4/3?2 0.0130.624/1=0k=β(b)2gsinαk=2.42×(0.015)×
2?9.8sin75×3=0.075m 5.柵后槽总高度H，m 设柵前渠道超高h2=0.1m
H=h+h1+h2=0.2+0.075+0.3=0.4m 6.柵前槽高H1=h+h2=0.2+0.3=0.3m 7.柵槽总长L=LH10.1+L2+1.0+0.5+tan?=0.412+0.206+1.0+0.5+3tan75=2.2m 8.每日柵渣量W，m3/d W=
86400QmaxW11000K Z式中 W1——柵渣量，m3/10m3污水，取0.15m3/10m3
W=86400?0.0239?0.15?2.063=0.12m31000/d
格栅设计计算见图8。
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4）
（图8 格栅工艺计算图
二、调节池
（一）设计说明
根据生产废水排放规律，后续处理构筑物对水质水量稳定性的要求，调节池停留时间取7.0h。由于调节池内不安装工艺设备或管道，考虑土建结构可靠性高时，故障少，只设一个调节池。
(二)设计计算
调节池调节周期T=7.0h
1.调节池容积V=TQh=7×41.667=292m3 取调节池有效水深h=2.1m
调节池规格 12m×12m×2.1m， V有=302.4m3
调节池设污泥斗四个，每斗上口面积6m×6m，下口面积0.6m×0.6m，泥斗倾角45o，泥斗高2.7m。
2.每个泥斗容积 Vi=
h2.5（S1+S2+S1S2）=（62?0.62?62?0.62）=33.3m3 3322
泥斗容积共V=4Vi=133.2m3 调节池设计计算见图9。
图9 调节池工艺计算图
3.调节池每日沉淀污泥重为W=2500×40％×1000=1.0×106g=1.0t 4.湿污泥体积约为V’=1.0/2.5%=40m3(设污泥密度为1t/m3) 泥斗可存约三天污泥。 5.进出水设计
为使调节沉淀池进水均匀，设置配水槽，配水槽长12m，宽0.5m，深0.6m。槽底设20个配水孔，孔径φ100mm。
出水采用浮子式出水。
三、UASB的设计
(一)设计说明
UASB反应器是由荷兰瓦赫宁根农业大学的G·Lettinga等人在20世纪70年代研制的。80年代以后，我国开始研究UASB在工业废水处理中的应用，90年代该工艺在处理工程中被广泛采用。
UASB一般包括进水配水区、反应区、三相分离区、气室等部分，UASB反应器的工
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艺基本出发点如下：
1.为污泥絮凝提供有利的物理—化学条件，厌氧污泥即可获得并保持良好的沉淀性能；
2.良好的污泥床常可形成一种相当稳定的生物相，能抵抗较强的冲击。较大的絮体具有良好的沉降性能，从而提高设备内的污泥浓度；
3.通过在反应器内设置一个沉淀区，使污泥细颗粒在沉淀区的污泥层内进一步絮凝和沉淀，然后回流进入反应器。
UASB处理有机工业废水具有以下特点：
1.污泥床污泥浓度高，平均污泥浓度可达20—40gVSS/L； 2.有机负荷高，中温发酵时容积负荷可达8—12kgCOD/(m3·d)； 3.反应器内无混合搅拌设备，无填料，维护管理较简单； 4.系统较简单，不需另设沉淀池和污泥回流设施。
本设计所处理淀粉生产废水，属高浓度有机废水，生物降解性好，UASB反应器作为处理工艺的主体，拟按下列参数设计：
设计流量1000m3/d，即41.667m3/h
进水浓度 CODCr3675mg/L，CODCr去除率87.5% 容积负荷 NV=6.5kgCOD/(m3·d)(按常温23℃) 产气率 r=0.4m3/kgCOD 污泥产率 X=0.15kg/kgCOD
(二)UASB反应器工艺构造设计计算 1.UASB总容积计算
UASB总容积V=
QSr （5） NV式中Q——设计处理流量，m3/d
Sr——去除的有机污染物浓度，kg/m3 Nv——容积负荷，kgCOD/(m3·d)
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