年产5万吨（金属镍）镍合金产业链及配套项目回转窑设备基础高支模施工方案
（c）、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。 （d）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。 （e）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。
②、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
③、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。
④、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：
A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。
B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。
C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。
6、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。
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年产5万吨（金属镍）镍合金产业链及配套项目回转窑设备基础高支模施工方案
十二、梁板支模计算书
400X1000梁模板支撑计算书
1．计算参数
结构楼板厚250mm，梁宽b=400mm，梁高h=1000mm，层高13.10m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.00m；木材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm，抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径mm，壁厚Φ48×3.0mm，截面积4.24cm，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.03kN/m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.35m。钢材弹性模量 E=206000N/mm，抗弯强度f=205.00N/mm,抗剪强度fv=125.00N/mm。
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2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m ×(0.40 + 1.50 ) ×1.2 = 0.68 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m × 0.40 × 1.00 × 1.2 = 11.52 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.40 × 1.00 × 1.2 = 0.72 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.40 × 1.4 = 1.12 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 14.04 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 12.92 kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨间距L=225mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。 W=bh/6=400×18/6=21600mm， I=bh/12=400×18/12=194400mm。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105
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Mmax=KMq1L=-0.105×14.04×225=-74631N.mm=-0.07kN.m σ=M/W=74631/21600=3.46N/mm
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梁底模抗弯强度σ=3.46N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。
2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×14.04×225=1914N=1.91kN τ=3V/（2bh）=3×1914/(2×400×18)=0.40N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.40N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算
荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=12.92kN/m；挠度系数Kυ=0.644 υ
max
2
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=Kυq2L/(100EI)=0.644×12.92×225/(100×9000×194400)=0.12mm
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[υ]=L/250=225/250=0.90mm
梁底模挠度υ=0.12mm＜[υ]=0.90mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
（3）第一层龙骨验算
钢管横向间距L=900mm ，C=400mm、γ=400/900=0.44。
第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh/6=80×80/6=85333mm；I=bh/12=80×80/12=3413333mm。
1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=14.04×225/400=7.90kN/m
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Mq=qcL(2-γ)/8=7.90×400/1000×900/1000×(2-0.44)/8=0.55kN.m b 、板传荷载计算
板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.25×25+0.30)+1.4×2.50=11.36kN/m
板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×225/1000×11.36=1.28kN a =1/2×（L-c）=1/2×(900-400)=250mm=0.25m, a/L=250/900=0.28 Mp=P×a=1.28×0.25=0.32kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.55+0.32)×10=870000N.mm=0.87kN.m σ=M/W=870000/85333=10.20N/mm2）抗剪强度验算
Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×7.90×400/1000+1.28=2.86kN τ=3V/（2bh）=3×2.86×1000/(2×80×80)=0.67N/mm 第一层龙骨抗剪强度τ=0.67N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。
3）挠度验算
q=q2×第一层龙骨间距/梁宽=12.92×225/400=7.27N/mm υq=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)
=7.27×400×900×(8 - 4×0.44+0.44)/(384×9000×3413333)=1.31mm υp=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)
=1.28×1000×250×900×(3 - 4×0.28)/(24×9000×3413333)=0.94mm 最大挠度υ
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’
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6
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第一层龙骨抗弯强度σ=10.20N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。
=υq＋υ
p
=1.31+0.94=2.25mm
[υ]=L/250=900/250=3.60mm
第一层龙骨挠度υ=2.25mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
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