轴承相对间隙
2
N32油在40℃时的运动黏度 v40=32mm/s(cst)，初设油的平均工作温度 tm=50℃，由式（10-3）并取B=–3.5有
解得
所以，50℃时油的黏度为
取油的密度为850 kg/m3，则油的动力黏度为
mm2/s
Pa·s
轴承特性数 按S=0.117，
，α＝180°，由图10-9(a)查得
由式（10-12）
所以 mm= 47.3 μm
（2）确定〔h〕
取 〔h〕＝2（Rzl＋Rz2）＝2(1.6+3.2)＝9.6 μm 由此可见 hmin＝47.3μm＞〔h〕＝9.6μm 故可以形成流体动力润滑。 丨 （3）校验初设的工作温度
以上计算是在初设 tm＝50℃条件下进行的，如果实际的平均工作温度与初设值相差较大时，那么轴承的实际性能与设计性能将会有较大的差别，因此，必须对初设的tm进行校验（即进行热平衡计算）。
因非压力供油，由式（10-15）
由图10-11查得由图10-12查得
由图10-13查得
取油的cH=1900J/kg2K，ρ＝850kg/m3，所以
℃
平均工作温度℃与假设的tm相差1.1℃，不大于2℃，一般情况下是可以的。
例10-4 设计一线材轧机用减速器的流体动压向心滑动轴承。已知轴承载荷F＝60kN，轴颈直径d＝200 mm，转速 n＝1000 r/min≈16.7 r/s。
解 （1）选择轴承材料及轴瓦结构
该轴承转速较高，启动、停车时会处于非液体摩檫状态，故选用带轴承衬的轴瓦，并为安装方便，轴瓦采用剖分式，如图10-31所示。轴瓦选用ZCuSn6Zn6Pb6导热性好；轴承衬选用ZChSnSb1l-6，由表10-5查得[p]=25 MPa，[v]=80m／s，[pv]＝20 MPa2m/s
（2）选择宽径比，确定轴承宽度
参考表10-3 选取 (3）混合润滑计算 平均压强
N/m2 = 1.5MPa < [p]
滑动速度
m/s < [v]
，则轴承宽度
m
pmv 值
MPa· m/s < [pv]
故所选轴衬材料合用。
（4）选择润滑油
参考同类机械，选用N32润滑油，40℃时运动黏度为ν=32mm2/s (cSt)，取油的密度ρ=850kg/m3，初设油的平均温度tm=60℃，由式（10-3）并取B=–3.5，有
解得
所以，60℃时油的黏度为 则油的动力黏度为
Pa·s
(5)选择相对间隙ψ
由式（10-18）取 轴承半径间隙
mm
(6）计算轴承特性数S
mm2 / s
（7）求最小油膜厚度
因轴瓦为剖分式，在剖分面上还开有油室，轴承包角相当于180°。由图13-27，按S=0.077，
，
，则最小油膜厚度为
mm =39 μm
(8)确定许用油膜厚度 参考表10-2取轴颈表面粗糙度系数K=2，则许用油膜厚度
μm，轴承衬表面粗糙度
μm
可见，故可以形成流体动力润滑。
（9）计算温升Δt和平均温度tm
对于非压力供油，用式（10-16）计算温升
μm，可靠性
按
，轴承包角为180°，S=0.077，查图10-11得
查图10-12得 查图10-13得 取
J/（kg·K），则温升
℃
平均温度
℃
这比初设的℃低，表明轴承还有潜力。应重设平均油温，重新计算，直到相差
不超过±1～2℃为止。也可用改变黏度、间隙、表面粗糙度以及宽径比等方法重新计算。
现重设
℃，则
mm2/s Pa·s
轴承特性数
由图10-9（a），查得，最小油膜厚度为
mm=50μm
可见，能形成流体动力润滑。
，由图10-12查得
，由图10-13，查得
由图10-11查得
。温升为
℃
平均油温
℃
即进油温度限定为（10）选择配合 选择间隙配合
℃，
℃是合适的。
，查公差与配合标准（GB1801—79）得极限间隙。
mm,
mm
之间。
而（11）验算
和a. 验算
和
mm界于和
都应满足轴承的工作能力准则，因此必须分别验算是否使
过小和
过高
和温升。
初设℃，则 Pa·s
由图10-9（a），查得，则
mm =50 μm > [h]
图10-11查 ，由图10-12查 ，由图10-13查 。则
℃