WDJ碗扣式多功能钢支架(规格为Ф48mm×3.5mm)，支架布置主要分二个区域进行设计。
1、第一区域底板区 底板区包含渡槽下方底板区及工作平台区，支架立杆横向间距0.6m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m。
2、第二区域：腹板区腹板区为渡槽腹板下方1.2m范围区域，支架立杆横向间距0.3m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m。为增大体系稳定，本支架采用加强型剪刀撑体系，即在架体周边及内、外向每6跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑。由于本工程支架高度超过6m，因此在支架中部设置水平剪刀撑。剪刀撑与地面倾角45度-60度，水平剪刀撑与支架纵、横向夹角为45度-60度。支架下部设螺旋调整底座，螺旋调整底座直接放于场平砼上，支架上部设螺旋调整顶托，顶托上设横梁，横梁采用13cm×13cm方木。渡槽模板背架应用钢管斜撑于工作平台下方的支架上，并用一条钢管反向斜拉平台下的钢管于底板下的支架上。
四、满堂支架受力验算
碗扣式钢管脚手架由于其杆件之间可采用轴心连接，碗扣节点的承载能力和约束作用大以及斜杆设置的有利作用，碗扣式钢管脚手架比扣件式钢管脚手架承载能力提高 15％以上，因此本支架受力计算参照扣件式钢管脚手架进行。
1、荷载取值 (1).渡槽自重
由于槽体不规则,故本计算取槽端的最大横断面进行,砼容重
按26KN/m3计算渡槽槽端典型横断面图(单位:cm)渡槽自重： g1= P/S= ?×s×l/S=26KN/m3×0.381m2×14.71m（长度）/(0.8m×14.71m)=12.38KN/m2
(2).模板自重：g2=G/S=1940KN/((0.8+2（各加宽1m）)m×14.7m)=47.13KN/m2
(3).支架构配件自重：g3=g3a＋g3b=3.44KN/m2＋0.2KN/m2=3.64KN/m2
g3a—支架自重，g3a=qk×L0/(La×Lb)＝0.155KN/m×8m/(0.6m×0.6m)＝3.44KN/m2
qk—立杆承受每米结构自重标准值，查规范可知qk为0.155KN/m； L0—支架立杆的高度，本工程取平均值8m； La—立杆纵距，取0.6m，Lb—立杆横距，取0.6m；
g3b—支架以上横梁自重，g3b=?×V/(La×Lb)=7KN/m3×0.13m×0.13m×0.6m/(0.6m×0.6m)=0.2KN/m2
?—方木密度，本工程取7KN/m3 (4).施工机具及人员荷载： g4=3KN/m2(查JGJ130-2011规范)
(5).振捣砼时产生的荷载：g5=3KN/m2(根据经验取值) 2、立杆轴向力计算
模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算 (不组合风荷载)：N=1.2∑NGk＋1.4∑NQk=1.2×(g2＋g3)＋1.4×(g1＋g4＋g5)= 1.2×(47.13KN/m2＋3.64KN/m2)＋1.4×(12.38KN/m2＋3KN/m2＋3KN/m2) =86.66KN/m2
∑NQk—可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和(KN)； ∑NGk—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和(KN)。 3、受力验算
(1).横梁受力验算横梁采用13cm×13cm方木，跨径为0.6m，中对中间距0.6m，作用在横梁上的均布荷载
q=(N-1.2×g3)×0.6=(86.66KN/m2-1.2×3.64KN/m2)×0.6=49.38KN/m。
方木截面抵抗矩为：W=bh2/6=0.13m×0.132m2/6=3.6×10-4m3
方木截面惯性矩为：I=bh3/12=0.13m×0.133m3/12=2.38×10-5m4
落叶松容许抗弯应力
[?]=17MPa，弹性模量E=10×103MPa
1) 跨中最大弯矩
M=ql2/8=49.38KN/m×0.62m2/8=2.22KN?m 2) 横梁弯拉应力 σ
=M/W=2.22×106N?mm/(3.66×105mm3 )=6.07MPa＜
[?]=17MPa 故横梁弯压应力满足要求。
3) 横梁挠度变形
f=5ql4/384EI=(5×49.38N?mm×0.64×1012mm)/(384×10×103N?mm2×2.38×107mm)＝0.35mm＜L/400=1.5mm 故横梁挠度满足要求。
(3).碗扣式支架受力验算
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有，碗扣式支架钢管截面特性如下：
截面积A=489mm2 截面惯性矩I=12.19×104mm4 截面模量W=5.08×103mm3
回转半径i=15.8mm 1) 强度计算：
每根立杆承受荷载计算图可参见立杆承受的每米结构自重标准值计算图，则有：
P=N×La×Lb=86.66KN/m2×0.6m×0.6m=31198N N—模板支架立杆的轴向力设计值，N=86.66KN/m 2； 按强度计算, 每
根
立
杆
承
受
应
力
为
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