μw——水的粘度，mPa·s。
如果CO2通过水堵段的扩散距离是X，通过水堵段扩散所需的时间是t，可用下式表示它们之间的关系。
t =X2/Ds·w
也可以用实验室岩心驱扩散时间，计算现场CO2扩散时间。
tp ?te ?(式中
Xp2) Xetp——现场CO2扩散时间； te——试验扩散时间；
Xp——现场扩散距离； Xe——试验扩散距离。
7.降低界面张力
试验证明：残余油饱和度随着油水界面张力减小而降低；多数油藏的油水界面张力为10~20mN/m，想使残余油饱和度趋向于零，必须使油水界面张力降低到0.001mN/m或者更低。界面张力降到0.04mN/m一下，采收率便会更明显地提高。CO2驱油的主要作用是使原油中轻质烃萃取和汽化，大量的烃与CO2混合，大大降低了油水界面张力，也大大降低了残余油的饱和度，从而提高了原油采收率，见图。
从图中可以看出，随着见面张力的降低，采收率逐渐提高。
8.溶解气驱作用
大量的CO2溶于原油中，具有溶解气驱作用。降压采油机理与溶解气驱相似，随着压力下降CO2从液体中溢出，液体内产生气体驱动力，提高了驱油效果。另外，一些CO2驱替原油后，占据了一定的空隙空间，成为束缚气，也可使原油增产。
9.提高渗透率
碳酸化的原油和水，不仅改善了原油和水的流度比，而且还有利于抑制粘土膨胀。CO2
溶于水后显弱酸性，能与油藏的碳酸盐反应，使注入井周围的渗透率提高。可见碳酸盐岩油藏更有利于CO2驱油。
第二节 驱油机理的综合利用
CO2是一种多用途的注入气体，它的有利特性不仅仅是由于其混相的能力，而且还具有
因CO2溶于原油后使原油体积膨胀、粘度降低等改变油流特性的有点。在美国，由于存在丰富的CO2天然气源，所以CO2驱得到广泛的应用，并被认为是最有潜力的油田开采方法。
根据国内外大量CO2驱油现场试验资料分析，综合利用CO2驱油机理的驱油方式主要有一下几种：
1.二氧化碳混相驱替
在混相驱替过程中，CO2提取原油中的轻质成分或使其汽化，从而实现混相以及降低界面张力等作用是CO2驱重要的提高采收率的机理。由于受底层破裂压力等条件的限制，混相驱替只适用于oAPI重度比较高的轻质油藏。
CO2混相驱替在浅层、深层、致密层、高渗透层、碳酸岩层、沙岩中都有过应用经验，分析以往经验，CO2混相驱对开采下面几类油藏具有更重要的意义。
（1）水驱效果差的低渗透油藏； （2）水驱完全枯竭的砂岩油藏； （3）接近开采经济极限深层、气质油藏； （4）利用CO2重力稳定混相驱开采多盐丘油藏。 2.二氧化碳非混相驱
CO2非混相驱的主要采油机理是降低原油的粘度，使原油体积膨胀，减小界面张力，对原油中轻烃的汽化和抽提。当地层及其中流体的性质决定油藏不能采用混相驱时，利用CO2非混相驱的开采机理，也能达到提高原油采收率的目的主要应用包括：
（1）可用CO2来恢复枯竭油藏的压力。虽然与水相比，恢复压力所用的时间要长得多，但由于油藏中存在的游离气相将分散CO2，使之接触到比混相驱更多的地下原油，从而使波及效率增大。
特别是对于低渗透油藏，在不能以经济速度注水或驱替溶剂段塞来提高油藏的压力时，采用注CO2就可能办到，因为低渗透性油层对注入CO2这类低粘度流体的阻力很小。
（2)重力稳定非混相驱替。用于开采高倾角、垂向渗透率高的油藏。 （3)重油CO2驱，可以改善重油的流度，从而改善水驱效率。 （4)应用CO2驱开采高粘度原油。 3.单井非混相二氧化碳“吞”“吐”开采技术
这种单井开采方案通常实用那些在经济上不可能打许多井的小油藏，强烈水驱的块状油藏也可使用。此种三次采油方式最适合那次额不能承受油田范围id很大前沿投资的油藏。周期性注入CO2与重油的注蒸汽增产措施相似，但它不仅限于重油开采，而且已成功的用
于轻油的开采中。虽然增加的采收率并不大，但评价报告一致认为，这些方案确实能在CO2耗量相对较低的条件下增加采油量。多数情况下，采用这种技术的井在试验以前均已接近经济极限。
该方法的一般过程是把大量的CO2注入到生产井底，然后关井几个星期，让CO2渗入到油层，然后，重新开井生产。采油机理主要是原油体积膨胀、粘度降低以及烃抽提和相对渗透率效应；在倾斜油层中，尽管油井打在不太有利的位置，利用这种技术回采倾斜油层顶部的残余油也是可能的。
CO2吞吐增产措施相对来说具有低投资、返本快的特点，看来有获得广泛应用的可能性。
第二章 影响二氧化碳驱油的因素
第一节 油藏条件对二氧化碳驱油的影响
1.油藏深度对二氧化碳的驱油的影响
CO2之所以能有效的使原油流动，最根本的原因是CO2能与原油中的轻质烃混相。最小混相压力（MMP)随着油藏温度增加而增加，见图，也可以用下式表示：
MMP=Po+γT
式中
（1）
Po和γ值取决于原油组分，他们反映了原油组分和CO2最小混相密度之间的
关系；他们是建立在CO2能是原油中轻质烃萃取和汽化的基础上。其值可以从表中查出、。
油组分和需要的CO2密度关系表
T是油藏温度，由下式表示 T=Ts+Gd
式中
Ts——年度平均地面温度，oC； G——地热梯度，oC/m； d ——油藏深度，m； 把式2代入式1得：
MMP=Po+γ（Ts+Gd）
（3） （2）
由式3可以看出，最小混相压力随油藏深度增加而增加。
试验和实践证明，破裂压力梯度不仅与岩石致密程度和岩石中流体压力有关，而且也与油藏深度有关，见图
由图可以看出，破裂压力梯度随油藏深度的增加而增加，也可用下式表示：
gf=1.0-B·e-Ad
式中
gf——破裂压力梯度，MPa/m； A和B——拟合参数，可由表查出。
（4）
众所周知，破裂压力是根据破裂压力梯度计算的，计算公式如下： Pf= gfd=d(1-B·e-Ad )
式中
Pf——破裂压力
(5)
由式5可以看出，破裂压力也随着油藏深度的增加而增加。从图也可以看出，破裂压力比最小混相压力随油藏深度增加的更快。
CO2混相驱极限定义为破裂压力与最小混相压力的差，用下式表示：
ΔP=Pf－MMP
式中
ΔP——CO2混相驱压力极限。
(6)
把（3）式和（5）式代入（6）式得
ΔP=d(1－γG－B·e-Ad ）－Po－γT
（7）
由（7）式和图可以看出，CO2混相驱压力极限ΔP随着油藏深度的增加而增加。 从上面的分析可以看出，无论是最小混相压力，还是CO2混相驱油压力极限，都随着油藏深度的增加而增加。这说明油藏深度对CO2混相驱油确实存在影响。 2.油藏非均值性质对二氧化碳去驱油的影响
油藏非均值性影响CO2驱油的原因是因为原油的粘度比CO2的粘度高得多。地层对原油的渗透率（Ko）比地层对CO2的渗透率（KCO2）低得多。根据流体流度的概念，CO2的流度（KCO2/μco2）比原油的流度（K0/μ0）大的多。所以容易造成CO2串流、指进和突破，对扫油效率产生不利影响；非均质性越严重，对扫描效率影响越大，驱油效果越差。除非想办法降低CO2的流度，改变油和CO2的流度比，才能提高CO2的扫油效率。
还可以用地层垂向渗透率与水平向渗透率比（Kv/Kh）说明油藏非均质性对CO2驱油的影响，见图。