YG/TJ-2 桥梁墩柱系梁盖梁施工方案
σ= (52.6933752/24)/(5.793103）=53.32N/mm2＜235N/mm2满足要求。 抗剪强度验算：
τ = (330.5352.693375)/(231024.8) =14.46N/mm2＜120N/mm2，满足要求。 挠度验算： w=ql4/384EI
w=(52.6933754)/(38432.13105316.63104) =0.08mm＜[w] = 400/200 =2mm满足要求。 八、环向箍验算
模板设计按照1/2圆进行设计，纵肋呈对称分布，传递到环向箍的力均向切向和法向分散，向外的力受到切向力的约束。环向箍为[8#。Q235钢板的抗拉强度取375Mpa。
V=183.6KN/m230.278m30.375m=19140N N＝P*A=37531024.8＝384300N 受力模型可以简化如下：
N’=2Nsin（22.5。/2）＝74973N>V＝19140N
该情况下，向外的力受到强大的约束，根据环形受力结构的原理，也可以得出整体受力的环状结构均转化为切向力，只有整体向外的趋势，而没有不均
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衡变形的趋势，此时只需要验算环向箍是否能承受切向拉应力。 截取40cm断面进行环向箍抗拉强度验算。 拉力T＝576.5310330.375＝216187（N）
σ=T/S=576.5310330.375÷1024.8=211Mpa＜235 Mpa，满足要求。 九、法兰抗剪承载力和螺栓数目验算
法兰采用螺栓进行连接紧固，桥墩柱箍体由两个单侧模板组成，共计16个螺栓孔洞，螺栓孔间距20cm，采用M18螺栓。
柱箍体单侧一半需承受的竖向压力N单=576.531.5=864.75kN 柱箍体竖向压力N=864.7532=1729.5kN 1、法兰抗剪承载力验算：
法兰材料为A3钢[τ]=85N/mm2，100 mm宽，12 mm厚的钢板孔距200mm，直径22 mm连接螺栓为M20*60
单孔抗剪承载力τ=Dлhτ=3033.14312385=96.08KN 2τ=192.16KN＞N单/8=864.75/8=108.09KN 故法兰符合抗剪承载力要求 2、螺栓数目验算：
M18螺栓单侧的允许承载力： [NL]=Pμ/K
式中：P---高强螺栓两端总的预拉力，取190kN；
n---传力接触面数目，取1； K---安全系数，取1.7。 则：[NL]= 19031/1.7=111.8kN 螺栓数目m验算：
m=N’/[NL]=1729.5/111.8=15.47，螺栓数目m=16个≤设计[16]。
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故螺栓数目满足承载力要求。
附件2盖梁支架抱箍计算、验算书
一、计算编制依据
1、重庆渝北至四川广安高速公路（重庆段）TJ-2标段两阶段施工图设计； 2、交通部行业标准 公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）； 3、交通部行业标准 公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）； 4、桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社 张俊义编）； 5、路桥施工计算手册 人民交通出版社； 6、盖梁模板厂家提供的有关模板数据。 二、工程概况
马家沟大桥共有盖梁1.4m高14个。盖梁单个长10.79m，宽2.0m，高1.4m，混凝土方量为28.75m3。
三、施工方案
由于本桥桥墩大部分位于山坡上及山谷中，多数墩为高墩，落地满堂支架搭设困难，地基处理困难。为保护原有地貌的尽可能少的破坏，本桥盖梁采用无支架抱箍法施工。抱箍为圆形，高度0.4m。
盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。依据以上原则，本检算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方案是否和合理安全。
1、侧模和端模
侧模和端模模板为钢模板，面模厚度为6mm，横向肋槽钢43[80，竖向肋扁钢8mm厚；单块侧模重：258kg，共重：3604kg，端模共重：490kg。
2、底模
底模为木模板，面模厚度为2mm。 3、模板支撑
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盖梁底模下采用10cm310cm3400cm的方木作为小梁，间距0.30cm；小梁放置在横梁[12槽钢上，槽钢间距50cm；横梁放置在I45b工字钢上，I45b工字钢为受力主梁。
4、抱箍
抱箍采用两块半圆弧形钢板制成，钢板厚：12mm，高0.4m，抱箍牛腿钢板厚14mm，宽50cm，采用30根M30高强度螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm橡胶垫。
5、防护栏杆和工作平台
栏杆采用Φ48的钢管搭设，在横梁上每隔3.1m设一道1.5m的钢管立柱，竖向件隔0.5m设一道横杆，扫地杆距平台地面高度为30cm。钢管之间采用扣件连接，栏杆为围蔽安全滤网。工作平台设在横梁悬出端，在小梁上铺设2cm厚的木板，木板与小梁之间采用铁丝扎牢。
盖梁抱箍施工侧立面图
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