1304.71/2.122=614.85kg/ld
设其中有12.4%的为氮，近似等于TNK中用于合成部分为：
12.4%*614.85=76.24kg/d
TNK中有76.24*1000/11232=6.8mg/l 需要用于氧化的NH3-N：40-6.8-5=28.2mg/l 需要还原的NO3-N：28.2-10=18.2mg/l III. 碱度平衡计算
已知产生0.1mg碱度/去除1mgBOD5，进水中碱度为280mg/l 剩余碱度：280-7.1*28.2+3.0*18.2+0.1*（200-6.4） =280-200.22+51.6+19.36=150.74mg/l（caco3） 此值可以保证PH≥7.2。 计算硝化速度： μn =[0.47*ｅ
0.098*（T-15）-
]* [2/（2+10
0.05*15-1.158
）]* [2/（2+1.3）]
=0.204l/s（T=12℃） 故泥龄为：tw=1/0.204=4.9d
采用的安全系数为2.5，故设计污泥龄为：2.5*4.9=12.5d 原来假定的污泥龄为22 d，则硝化速度为：
μn =1/22=0.045l/d
单位基质利用率为：
μ =μn+b/a=0.045+0.05/0.6=0.158 kg BOD5/（kgMLVSS*d） 而 MLVSS=0.7*4000=2800mg/l 则，所需要的MLVSS的总量为
11232*194/（0.158*1000）=13791.2kg 硝化容积：Vn=13791.2/2800*1000=4925.42m 水力停留时间为：tn=4925.42/11232*24=10.52h b) 反硝化区的容积：
当温度为12℃时，反硝化速度为 qdn=[0.03*（f/m）+0.029]? =0.03125*1.08
=0.017 kg NO3-N/（kgMLVSS*d） 还原NO3-N的总量为：18.2/1000*11232=204.42kg 脱氮所需要的MLSS：204.42/0.017=12024.85kg 脱氮所需要的容积：Vdn=12024.85*1000/2800=4294.59m 水力停留时间：tdn=4294.59/11232*24=9.176h 总的池容积为：V= Vn +Vdn=4925.42+4294.59=9220.01m c) 氧化沟的尺寸：
氧化沟采用改良式的carrousel六沟式的氧化沟。取池深为3 m，单沟宽为6m，则沟总的长度为：9220.01/（3*6）=512.22m，
其中好氧段的长度为260.11m，缺氧段的长度为252.11m，弯道处的长度为5*3.14*6+12+2*3.14*6=143.88 m，则，单个直道长度为（512.22-143.88）/6=61.39m，则 氧化沟的总沟长为：61.39+6+12=79.39m，总的池宽为：6*6=36m d) 需氧量计算：
采用以下的经验公式Q2（kg/d）=A*lr+B*MLSS+4.6*NR-2.6NO3
33
---8
（T-20）
3
?取1.08
（12-20）
=[0.03*（200*24/4000*16）+0.029]1.08
经验系数为：A=0.5， B=0.1
NR需要硝化的氧量为：28.2*11232*10=316.74kg/d
R =0.5*11232*（0.2-0.0064）+0.1*2.8*4294.59+4.6*316.74
-2.6*204.42
=1087.258+1202.485+1457.004-531.492 =3215.255kg/d =133.97kg/h
当温度为20℃时，脱氧清水的充氧量为：
取T=30℃，α=0.8，β=0.9，Cs（20）=9.17mg/l，Csb（30）=7.63
则R0=R Cs（20）/{α*[β*ρ* Csb（T）-C]*1.024 =248.9kg/h e) 回流污泥量
X=MVLSS=4g/l Xr=10g/l 则，R=4/（10-4）=0.67
因为回流到厌氧池的污泥为11%，则回流到氧化沟的污泥总量为51.7%Q f) 剩余污泥量
Qw=614.85/0.7+（200-180）/1000*11232
=878.357+224.64 =1102.997kg/d
如果污泥由底部排除，，且二沉池的排泥浓度为10 g/l，则 每个氧化沟的产泥量为1102.997/10=110.3m/d
设计采用的曝气机选用型号为DS325的可调速的倒伞型叶轮曝气机五台，该种机子的技术参数如下所示：
叶轮的直径为3250 mm，电动机额定功率为55 kw， 电动机转速：33 r/min，充气量：21-107 kg/h， 设备重量：4400 kg 曝气机所需要的台数为
n=488.56/100=4.9 取n=5 台
因此，每组共设的曝气机为5 台，全部的机子都是变频调速的。为了保证氧化沟在缺氧状态下混合液不发生沉淀，还设有型号为SK4430的淹没式搅拌机13 台，即每个廊道设置2台，功率为4.0 KW。而为了保证氧化沟内部水流的循环形成，在进水处的下方设置了一台淹没式搅拌机，能起到推进水流流向的作用。 2.1.7二沉池 1设计参数 ○
该污水处理厂采用周边进水周边出水的幅流式沉淀池，共设了两座；设计流量为：11232 m/d（每组），表面负荷：qb=0.8 m/（m*h）
固体负荷：Ng=2000 kg/（m*d），堰负荷：2.2l/（s*m） 2设计计算： ○
a) 沉淀池的面积：
按照表面负荷计算：F1=11232/（24*0.8）=585mb）二沉池的尺寸计算：
I. 沉淀池的直径为：D=（4A/3.14）=（4*585/3.14）=28m II.
沉淀池的有效水深：
沉淀时间取2.5 h，则，沉淀池的有效水深为
0.5
0.5
3
2
3
2
3
3
（T-20）
-3
}
]
=133.97*9.17/[0.8*（0.9*1.0*7.63-2）*1.024
（30-20）
h1= qb *t=0.8*2.5=2m III. 存泥区的所需的容积
为了保证污泥的浓度，存泥时间Tw不宜小于2.0 h， 则，所需要的存泥容积为
VW =2*Tw*（1+R）*Q*X/（X+Xr）=2*2*（1+0.67）*11232*4000*2/ [（4000+10000）*24]=1786.423m
以下计算存泥区的高H2：
每座二沉池的存泥区的容积为VW1=1786.423/2=893.211m 则存泥区的高度为：H2= VW1/A1=893.211/585=1.53m IV.
二沉池的总高度H：
取缓冲层H3=0.4 VM ，超高H4=0.5 m 则， H= H3+H4+H2+H1=0.4+0.5+1.53+2.0=4.43m 设二沉池池底坡度为I=0.010，则池底的坡降为
H5=（28-2.5）/2*0.010=0.13m
池中心总深度为∑H= H+H5=4.43+0.13=4.56m
池中心的污泥斗深度为H6=1m，，则二沉池的总高度H7为： H7=∑H+H6=4.56+1=5.56m，取H7=5.6m V. 校核径深比：
二沉池的直径与池边总水深之比为：
D/（H3+H2+H1）=28/（0.4+1.53+2.0）=7.12 满足在区间（6，12），符合条件； 校核堰负荷：
Q/（3.14*D）=11232/（3.14*28）=127.75m/（d*m） <190 m/（d*m）=2.2 l/（s*m）满足条件。 C）进水配水渠的设计计算；
采用环行平底配水渠，等距设置布水孔，孔径100mm，并加了直径是100mm长度是150mm的短管。配水槽底配水区设置挡水裙板，高0.8 m，以下的计算是以一个二沉池的数据计算的。
配水槽配水流量
Q=（1+R）Qh=（1+0.67）*11232=18757.44m/d
设配水槽宽1.0 m，水深为0.8 m，则配水槽内的流速为 v1=Q/l*b=18757.44/（86400*1.0*0.8）=0.22/0.8*1.0=0.3m/s 设直径为0.1m的配水孔孔距为S=1.10 m，
则，配水孔数量为n=（D-1）/S=（28-1）*3.14/1.10=77.07 条， 取 n=78条，则实际S=1.10 m，与题设一致，满足条件。 配水孔眼流速为v2
v2=4Q/（n*3.14*d）=0.87/（78*3.14*0.1）=0.4m/s 槽底环行配水区的平均流速为 v3
v3=Q/nLB=0.22/（0.78*3.14*1.0*27）=3.33*10m/s 环行配水速度梯度G
G =[（v2-v3）/2t*?]
2
2
0.5
-3
2
2
3
3
3
3
3
={[0.4-（3.33*10
-1
-1
2
?3）]/（2*600*1.06*10）}
2-60.5
=11.22 S且<30 S
GT=11.22*600=6729<10，符合要求。 c）
出水渠设计计算：
池周边设出水总渠一条，另外距池边2.5 m处设置溢流渠一条，溢流渠出水总渠设置有辐流式流通渠，在溢流渠两侧及出水总渠一侧设置溢流堰板。
出水总渠宽1.0 m，水深0.6 m。 出水总渠流速为：
V1=Q/（h*b）=11232/（86400*1.0*0.6）=0.22m/s 出水堰溢流负荷q=2.07 l/（m*s） 则，溢流堰总长为：
l=Q/q=11232*1000/86400*2.07=62.8m 出水总渠及溢流渠上的三条溢流堰板总长为 L =（28-2*3.14+2）*（28-2.5*2）*3.14
=109.9+200.96 =310.86 m
每个堰口长150 mm，共设2100个堰口，单块堰板长3 m，共105块。 每堰堰口流量为
Qi=Q/n=20736/86400*2100=1.14*10m/s 每堰上水头h为：
h=（Qi/1.4）=（1.14*10/1.4）=0.023 m d）
排泥方式与装置：
设计中采用机械排泥，刮泥机将污泥装置送到池中心，再由管排出池外，采用的型号为CG40A型的辐流式沉淀池中心传动垂架刮泥机，该种刮泥机的设计参数如下：
适用的沉淀池的池子内径为40 m，池深H=3.5 m，周边线速度：3.0 n/min，驱动功率：1.5*2 KW。 2.1.8接触池
采用隔板式接触反应池。 1设计参数： ○
水力停留时间：t=30 min，平均水深：h=2.4m，
隔板间隔：b=1.4 m，池底坡度：2%-3%，排泥管：直径为150 mm 2设计计算 ○
a） 接触池容积
V=Q*t=22464*0.50/24=468m 取470m b） 水流速度
v=Q/（h*b）=22464/（2.4*1.4*86400）=0.08m/s
c） d） e）
表面积
F=V/h=470/2.4=195.8m
廊道总宽：隔板数目采用8个，则总的廊道宽度为 B=9*1.4=12.6m
接触池长度
L=F/B=195.8/12.6=15.5m
以下计算加氯量： 设计最大的投加氯量为ρ
max
2
3
3
0.4
-4
0.4-4
3
5
=3.0 mg/l，则每日投氯量为W=ρ
max
*Q=3.0*22464*10=67.4kg/d=2.8kg/h
-3
选用储氯量为1000 kg的液氯钢瓶，每日加氯量为75%瓶，共储存了8 瓶，每日加氯机设置两台，单台投氯量为1-5 kg/h，该种加氯机的型号为LS80-3，机子的外形尺寸为：350*620*150 mm，并且还配置了两台注水泵，一用一备，要求该种型号的注水泵的注水量为3-6 m/h，扬程不小于20 mh2o
3