??Ksv (4. 10)

Ks?Ftu?122ZHZ?bd1u

(4. 11)

式中，v为齿轮圆周速度，?为力-速度因子，K?为滚动压力，其余参数同式4.3。 代入数据得K?s6500?2.52?12?2.2?32.7MP； 156?1461.23.14dn11?4m/s； 中心轮1的圆周速度??60?1000故 ??32.7?8.2 ；

4可得50℃时润滑油的名义运动黏度?50?150mm/s； 按?50?180mm/s可得ZL?0.98； 按??9.26m/s可得Zv=0.95； 按RZ10?12.5?m可得Zr=0.95； 工作硬化系数ZW 查手册，取Zw=1.2 尺寸系数Zx

尺寸系数Zx=0.95 许用接触应力

将所求系数代入式4.10可得

22?HP??HlimSHlimZNTZLZVZRZwZX?1500?1.1?0.98?0.95?0.95?1.2?0.95 1.2?13864.2.1.5接触强度校核

齿面接触应力σH=1358N/㎜2﹤σHp=1386 N/㎜2； 故齿轮副a-c满足接触应力的强度条件。

II

4.2.3齿根弯曲强度的校核

国家标准GB/T 3480—1977是以载荷作用侧的齿廓根部的最大拉应力作为名义弯曲应力，并经相应的系数修正后作为计算齿根应力。考虑到使用条件、要求及尺寸的不同，标准将修正后的试件弯曲疲劳极限作为许用齿根应力。

4.2.3.1齿根应力

齿根应力?F按式4.12和4.13计算

?F??F0KAKVKF?KF?KFp ?F0?FtbmYFaYSaY?Y?n

式中，KV—动载系数；

KA—使用系数；

KF?—计算弯曲强度时齿向载荷分布系数； KF?—计算弯曲强度时齿间载荷分布系数；

KFp—计算弯曲强度的行星轮间载荷分配不均匀系数；?F0—齿根应力的基本值，N/㎜2； YFa—载荷作用于齿顶时的齿形系数； YSa—载荷作用于齿顶时的应力修正系数；

Y?—计算弯曲强度时的重合度系数；

Y?—计算弯曲强度的螺旋角系数；

b—工作齿宽， mm；

4.2.3.2相关系数

使用系数KA和动载系数KV

II

(4. 12)

(4. 13)

前文已求得KA?1.35、KV?1.10 计算弯曲强度时齿向载荷分布系数YF?

YF?按式4.15计算

取μf=0.55

按?d?1.3取θb=1.3

YF??1?(?b?1)?F (4. 14)

将μf=0.55、θb=1.3代入式4.15可得KFβ=1.165 计算弯曲强度时齿间载荷分布系数YF? 查手册，得YF??1.0；

计算弯曲强度的行星轮间载荷分配不均匀系数YFp；

YFp可由式4.15计算 YFp?1?1.5(KHp?1) (4. 15)

将KHP=1.2代入式4.15可得KFP=1.15； 载荷作用于齿顶时的齿形系数YFa； Ya1=Ya2=2.8 ；

载荷作用于齿顶时的应力修正系数YSa； Ysa1=Ysa2=1.52 ；

计算弯曲强度时的重合度系数Y?；

可由式4.16计算

0.75YZ?0.25?1.55?0.73； (4. 16)

α=1.55代入式4.17可得Y??0.25?将ε

0.75?0.73； 1.55计算弯曲强度的螺旋角系数； 取Y??1；

4.2.3.3计算齿根应力

前文已求得名义切向力Fτ=57KN、工作齿宽b=57㎜、模数m=5，将相关系数代入式(4.13)和(4.14)可得

=

II

=415 故取齿根应力σF=415N/㎜2；

4.2.3.4许用齿根应力

许用齿根应力

?Fp可按式4.17计算：

?FlimYSTYNTFp??SY?relTYRrelTYXFmin

式中， ?Flim—试验齿轮的齿根弯曲疲劳极限，N/mm2；SFmin—计算弯曲强度的最小安全系数；

YST—试验齿轮的应力修正系数；

YNT—计算弯曲强度的寿命系数；

Y?relT—相对齿根圆角敏感系数； YRrelT—相对齿根表面状况系数；

YX—计算弯曲强度的尺寸系数；

1）相关系数

试验齿轮的应力修正系数YST； 根据文献，取YST?2.0； 计算弯曲强度的寿命系数YNT；

取Y60.029NT?(3?10NL)，将NL?3.37?10代入得YNT?0.869；相对齿根圆角敏感系数Y?relT； 取Y?relT?1.01；

相对齿根表面状况系数Y?relT；

Y?relT按式4.18计算；

II

(4. 17)