YRrelT?1.674?0.529(RZ?1)0.1

(4. 18)

取齿根表面微观不平度RZ?12.5，代入式4.18可得Y?relT?0.98； 计算弯曲强度的尺寸系数Yx；

尺寸系数Yx?1.05?0.01m?1.05?0.6?0.99； 最小安全系数SFmin； 根据经验，取SFmin?1.6； 2）计算许用齿根应力?Fp

将?Flim?500Nmm以及相关系数代入式4.18可得

2?Fp??FlimYSTYNTSFlinY?relTYRrelTYX?470?2?0.869?0.95?0.98?0.99?4701.6

取?Fp?470N/mm2

4.2.3.5弯曲强度校核

校核齿应力的强度条件是计算齿根应力?F应不大于许用齿根应力?F?,即

?F??Fp

因为,故满足弯曲强度条件。

4.3行星轮-内齿圈齿轮副的校核

4.3.1齿面接触强度的校核计算

4.3.1.1齿面接触应力

仿上，通过查表查图和采取相应的公式计算，可以得到与外啮合副a-c不同的系数有

使用系数KA=1.35,动载荷系数KV=1.1,

II

节点区域系数ZH

将????20代入式4.8可得ZH=2.5 重合度系数Z? 将ε

α

'?=1.73代入式4.9可得Zτ=0.87

齿间载荷分配系数KH?

KH?1?1，KH?2?1.1

对行星轮c进行受力分析易知内齿圈b作用于行星轮c的切向力等于中心轮1作用于行星轮c的切向力，故仍有名义切向力Fτ=57KN考虑尽一步减小结构尺寸，取内齿圈b的齿宽b3=57㎜ 故齿轮副c-b的工作宽度b=57㎜

将各系数及u=2.8、d1=240代入式4.1-4.3可得

= =729

= =957

= =978

故取齿面接触应力σH=978N/㎜2

4.3.1.2许用接触应力

仿上，通过查表查图和采取相应的公式计算，可以得到变化的系数有 润滑油膜影响系数ZL,ZV 由式4.12可得滚动压力

650002.83?1K???2.316 s144?1262.83行星轮2的圆周线速度

v?22???144(333?75)?2 60?10360?1032?dn故力-速度因子ε=2.316/2=1.158

可得50℃时润滑油的名义运动黏度?50?70mm/s 按?50?70mm/s可得ZL?0.95

II

2按vx=3.78，可得ZL?0.95 寿命系数ZNT

NL?10?300?16?3600?255?7.3?10860

710按不允许点蚀的公式ZNT?(5?NL)0.0306，则ZNT?0.916

将各系数代入式4.10可得

?Hp???HlimSHlimZNTZLZVZRZWZX

1500?0.916?0.95?0.92?0.95?1.2?0.95?10001.3HP取许用接触应力?

?1000N/mm2

4.3.1.3强度校核

齿面接触应力

故齿轮副b-c满足接触应力的强度条件

4.3.2齿根弯曲强度的校核计算

4.3.2.1齿根弯曲应力

仿上，通过查表查图和采取相应的公式计算，可以得到与外啮合副a-c不同的系数有： 载荷作用于齿顶时的齿形系数YFa；

YFa1?2.06，YFa2?2.04；

载荷作用于齿顶时的应力修正系数Ysa；

Ysa1?1.87，Ysa2?1.93；

计算弯曲强度时的重合度系数Y?；

0.75将???1.68代入式4.17可得Y??0.25?1.68?0.696；

II

齿间载荷分配系数

KF?；

KF?1?1，KF?2?1.1 ；

将相关系数代入式4.13和4.14可得；

故取齿根应力σF=538N/㎜2。

4.3.2.2许用齿根应力

10只有寿命系数YNT改变，取YNT?(3?NL)60.02，将NL?0.87?109代入得YNT?0.893，将相关系数代

入式4.18可得

?Fp???FlimYSTYNTSFlimY?relTYRrelTYX470?2.0?0.893?1.01?0.98?0.95?5631.4Fp=563N/㎜

2

取σ。

4.3.2.3齿根弯曲强度校核

因为,故满足弯曲强度条件。

II