膜的6.2倍。Pd-Ag/A52O3膜的氮氢分离系数(a-H2/N2-3300)是CVI-SiO2膜的55倍。利用Cr203/γ-Al2O3，催化剂在500℃下，对戊烷进行脱氢反应，结果发现戊烷流速只有在低于某一临界流速值(critical feed stream value)才能提高戊烷的收率。Pd-Ag膜的CFSV值为505 lamol/s是SiO2膜的CFSV值(56)的6.5倍。其解释为当戊烷的流速大于CFSV值时，产生的氢气不能及时有效地透过膜扩散出去，反应仍受热力学平衡限制。由于H2在Pd-Ag膜的通量是H2在SiO2膜的6.2倍，所以Pd-Ag膜的CFSV值比SiO2膜的CFSV值大。由此说明在反应气气体流速、反应速率和H2在膜的扩散速率之间的关系非常重要，它们之间存在一个最佳结合点。

Yilma 利用偶合反应，研究了不同组分的吹扫气对戊烷在Pd-Ag/A52O3膜反应器上脱氢反应的影响。发现当吹扫气分别为氮气、空气及含55％CO的氮气时，在500℃，戊烷的转化率分别为2l%、55%和38% 。这是由于氧气和CO把透过膜的氢气偶合氧化，结果加速了H2透过膜的速率，使平衡向产物方向移动。在膜反应器中，由于H2的移出，加速了积炭的生成，加速催化剂活性的衰退。因此有人提出为维持催化剂的活性，防止催化剂衰退，在反应的混合气体中保持一定的H2浓度。Mosche等用数学模型，对吹扫气流速、反应气流速和催化剂失活速率进行优化组合，得出H2的浓度必须维持在2 以上的结论。结果在反应80 h内获得较高和较稳定的戊烯收率，在550℃ 的低空速下，戊烯收率达70％ 。Schafer等 提出膜和催化剂必须在动力学上相匹配的原则，即H2通量低的膜和低活性的催化剂相配，H2通量高的膜和高活性的催化剂相配，才能发挥最佳效果。

虽然膜可以减轻戊烯收率受热力平衡限制，但戊烷催化脱氢仍是一个慢的动力学过程。如果在催化脱氢的过程中加入少量的氧，使脱氢过程既能按催化脱氢的路径，又可以按氧化脱氢的路径进行。那么氧的加入可以减少动力学的限制，而膜的使用则可以减缓脱氢体系造成的平衡限制，这样戊烯的收率有望得到更大的提升

5.5.5 二氧化碳氧化戊烷制戊烯

从戊烷脱氢制戊烯虽已取得了成功，但它所表现出的结焦和低反应活性有待

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于改进。氧化脱氢可以减少结焦、打破热力学平衡，提高转化率。CO作为一种有希望的氧化剂，应用于戊烷脱氢已引起人们的关注。

以逆水煤气变换反应与戊烷直接脱氢进行耦合，即以二氧化碳作为氧化剂来氧化戊烷制戊烯，一方面可移动戊烷直接脱氢的热力学平衡，有可能获得更高的烯烃选择性，另一方面利用了引起全球温室效应的二氧化碳，因而具有较强的应用前景。二氧化碳也是一种温和氧化剂，将C3 H8脱氢H与逆水煤气变换耦合，该耦合反应可以通过CO除去H，提高C3H8反应活性及戊烷选择性，并且还可利用消碳反应，消除表面积碳，提高催化剂的稳定性，因此这将是一条利用CO 资源的“绿色化学”途径。

在实际反应过程中，往往受到动力学或扩散控制，转化率取决于所采用的催化剂及反应条件。因此，如果选择合适的催化剂和反应条件，有可能获得比直接脱氢更高的转化率。同时，催化剂的稳定性还取决于CO2与表面积碳的反应速率及表面含碳物种的脱除。热力学计算表明，较低的温度于CO2消碳反应不利，升高温度尽管可以加速CO2与表面积碳的反应速度，但又将导致戊烷和戊烯的热裂解和戊烯选择性的下降。

上官荣昌等以铬镁铝复合氧化物为催化剂，以二氧化碳为氧化剂，在反应温度为650℃，GHSV(C3H8)为3000 h下考察了不同n(CO2)／n(C3H8)的原料气对铬镁铝复合氧化物反应活性的影响。结果表明，戊烷的转化率、戊烯的选择性和戊烯的收率以n(CO2)／n(C3H3)为2.5～3.6时最佳。利用CO2对戊烷进行氧化脱氢的研究还刚刚起步，这方面的研究工作还需要进一步加强。

5.5.5 结 语

（5）铂催化剂对戊烷脱氢的选择性和稳定性还有较大的提升空间。采用其他载体或助剂及改进催化剂的制备方法，是提高铂催化剂性能的重要途径。戊烷氧化脱氢在近期内还难于达到实际生产的要求，开发低温型、高选择性催化剂是以后的研究方向。

（2）膜反应器在戊烷脱氢中初步展现了它的优越性，例如具有显著提高转化率、突破热力学平衡的优势，但膜反应器还存在许多问题需要解决，包括其较高的成本对商业化的限制；膜的机械和热力学稳定性以及在烷烃脱氢反应中， 由

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于积炭沉积引起膜的中毒等。

5.2 戊烷脱氢制戊烯主要生产工艺

开发戊烷催化脱氢工艺成功的有UOP公司的Oleflex工艺和Lummus公司的Catofin工艺，Snamprogetti公司的流化床(FBD)工艺、Uhde的蒸汽活化重整(STAR)工艺，林德公司的PDH工艺。目前戊烷脱氢制戊烯实现工业化的生产工艺是美国UOP公司的Oleflex工艺和美国ABB Lummus Global公司的Catofin工艺。两种戊烷脱氢制戊烯工艺大体相同，所不同的只是脱氢和催化剂再生部分。 5.2.5 Oleflex工艺

UOP公司的Oleflex工艺是80年代开发的，5990年首先在泰国实现了工业化，5997年5月韩国投产25万吨/年戊烯的联合装置采用第二代Oleflex技术。目前，全世界Oleflex戊烷脱氢制戊烯总生产能力达250万吨/年。

表2 Oleflex工艺35万吨/年工业装置物料平衡

C3LPG进料(戊烷含量98%) 戊烯产品(99.5%) 副产氢气(焚烧) C2轻组分(焚烧) C3重组分(焚烧) 合计

投入 T/h 55.3 55.3 产出 T/h 55.3 3.2 6.3 0.5 55.3 Oleflex工艺利用富含戊烷的LPG作原料，在压力为3.05 MPa，温度为525℃，铂催化剂作用下脱氢，经分离和精馏得到聚合级戊烯产品。Oleflex采用移动床技术，由反应区、催化剂连续再生区、产品分离区和分馏区组成。戊烷单程转化率为35％-50％ ，戊烯选择性为85％，戊烯产率约为85%，氢气产率约为3.6% 。该技术烯烃收率稳定，催化剂再生方法理想，催化剂使用寿命长，装填量少，但移动床技术复杂，投资和动力消耗较高。

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图5 UOP公司Oleflex工艺流程

5.2.5.5 反应部分

戊烷原料与富含氢气的循环戊烷气混合，然后加热到反应器所需的进口温度并在高选择性铂催化剂作用下反应，生成戊烯。反应部分由径向流动式反应器、级间加热器和反应器原料-排放料热交换器组成。脱氢反应是吸热反应，通过对前一反应器的排放料再加热，脱氢反应继续进行，反应排放料离开最后一台反应器后，与混合原料进行热交换，送到产品回收部分。 5.2.5.2 产品回收部分

反应器排放料(生成气)经冷却、压缩及干燥，然后被送到冷却箱；排放料在冷却箱内部分冷凝，离开冷却箱的气体分成两股：循环气和纯净气，纯净气是摩尔分数近90%的氢气，杂质主要是甲烷和乙烷。在冷却箱中被冷凝的液体主要是戊烯和未反应戊烷的混合物，此液体被泵输送到下游精馏部分，在此回收戊烯和再循环的戊烷。 5.2.5.3 再生部分

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