主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.835×106/4490=185.962N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.692×1000/424＝22.134N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！

4、挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=1.649mm≤[ν]=1200/400=3mm 悬挑段νmax＝1.167mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一

支座反力依次为R1=5.579kN，R2=7.118kN，R3=7.7kN，R4=4.033kN 图二

支座反力依次为R1=4.777kN，R2=7.438kN，R3=7.438kN，R4=4.777kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.7/0.6=12.833kN≤[N]＝30kN 满足要求！

八、立杆验算

立杆钢管截面类型(mm) 钢材等级 立杆截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 Q235 15.9 205 立杆钢管计算截面类型(mm) 立杆截面面积A(mm) 立杆截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3 424 4.49 0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm

λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载:

λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，φ1=0.496

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.024×1.2×1.82/10)=0.008kN·m Nd

=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.579,7.438,7.7,4.777]/0.6+1×1.35×0.15×4.15=13.674kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W

13.674×103/(0.496×424)+0.008×106/4490=66.766N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

＝

九、高宽比验算

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=4.15/20=0.208≤3 满足要求！

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=1.2×0.543=0.652kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= la×Hm×ωmk=1.2×1.5×0.2=0.36kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.152×0.652+4.15×0.36=7.105kN.m 参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+

67kN.m≥3γ0Mok =3×1×7.105=21.315kN.M 满足要求！

gk2)+2ΣGjkbj

=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×1.2×[0.15×4.15/(1.2×0.9)+0.5]+2×1×20/2=536.6