1 当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；

2 当脚手架的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；

5．2．11 单、双排脚手架的可搭设高度[H]应按下列公式计算，并应取较小值： 1 不组合风荷载时

[H]??Af?(1.2NG2k?1.4?NQk)1.2gk

（5.2.11-1） 2 组合风荷载时：

[H]??Af?[1.2NG2k?0.9?1.4(?NQk?1.2gkMwk?A)]W （5.2.11-2）

式中：[H]——脚手架允许搭设高度（m）；

gk——立杆承受的每米结构自重标准值（kN/m），

可按本规范附录A表A.0.1采用。

5．3．12 连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求： 强度：

??Nl?0.85fAc

（5.2.12-1） 稳定：

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Nl?0.85f ?A（5.2.12-2）

Nl?Nlw?N0

（5.2.12-3）

式中：σ——连墙件应力值（N/mm）； Ac——连墙件的净截面面积（mm） A——连墙件的毛截面面积（mm） Nl——连墙件轴向力设计值（N）；

Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应

按本规范第5.2.13条的规定计算；

N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴

向力。单排架取2Kn，双排架取3kN）

φ——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细

比按本规范附录A表A.1.6取值。

f——连墙件钢材的强度设计值（N/mm），应按

本规范表5.0.6采用。

5．2．13 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：

Nlw?1.4?wk?Aw

2

22

2

（5.2.13）

式中：Aw——单个连墙件所覆盖的脚手架外侧的迎风面积。

5．2．14 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的承载力应按下式计算：

Ni≤Nv （5.2.14）

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式中：Nw连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的受拉（压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。 5．2．15 当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：

Nl≤Rc （5.2.15） 式中：Rc——扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。

5．3 满堂脚手架计算

5．3．1 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。

5．3．2 计算立杆段的轴向力设计值N，应按本规范式（5．2．7-1）、式（5．2．7-2）计算。施工荷载产生的轴向力标准值∑NQk，可按所选取计算部位立杆负荷面积计算。

5．3．3 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；

2 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；

3 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算荷载售后服务范围内受力最大的立杆段.

5．3．4 满堂脚手架立杆的计算长度应按下式计算:

l0?k?h (5．3．4)

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式中:——满堂脚手架立杆计算长度附加系数，应按表5．3．4采用；

——步距；

μ——考虑满堂脚手架整体稳定因素的单什计算

长度系数，应按本规范附录C表C-1采用。

表5．3．4 满堂脚手架立杆计算长度附加系数

高度H（m） H≤20 1.155 20＜H≤30 1.191 =1。 30＜H≤36 1.204 注:当验算立杆允许长细比时,5．3．5 满堂脚手架纵、横向水平杆计算应符合本规范第5．2．1~第5．2．5条的规定。

5．3．6 当满堂脚手架立杆间距不大于1.5×1.5m，架体四周及中间与建筑的结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按本规范第5．2．6~第5．2．10条双排脚手架的规定进行计算。

5．4 满堂支撑架计算

5．4．1 满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。

5．4．2 满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。

5．4．3 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。

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