兰州理工大学技术工程学院课程设计

3 V1/2 0.2 1.4628 2)支点处截面剪力Vo的计算

支点剪力效应横向分布系数的取值为： ① 支点处为按杠杆原理法求的η’。 ② l/4~3l/4段为跨中荷载的横向分布系数η。

③ 支点到l/4及3l/4到另一支点段η和η’之间按照直线规律变化，如图8-5、图8-6所示。 梁端剪力效应计算：

汽车荷载作用及横向分布系数取值如图8-5所示，计算结果及过程如下。 1号梁：

?OSud??o(??GisGik??QjsQ1k??c??QjsGjk)i?1j?2nn

2号梁：

Vo2?{189.36?1.0?0.5?7.875?[12.61112.6112.6?0.514???(0.514?0.5)?0.5??0.5??(0.514?0.5)]}?116.4906kN21241243号梁：

12.61112.6112.6Vo3?{189.36?1.0?0.591?7.875?[?0.4???(0.591?0.4)?0.5??0.5??(0.591?0.4)]}?133.7009KN2124124

人群荷载作用及横向分布系数沿桥跨方向取值见图8-6，计算结果及过程如下： 1号梁：

12.6112.61112.61Vo1人?[?0.677?3???(1.386?0.677)?3??0.5??(1.386?0.677)?3?]?16.1454KN224124122号梁：

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Vo2人?(3.1512.61?0.439?3?0.75+?0.439?3?0.5+?3.15?0.439?3?0.16667)?6.0499KN2223号梁：

Vo3人?(

1.2612.61112.61?0.4?3-0.5??0.4?3?-0.5??0.4?3??5.67KN2412412

KK=

=

剪力效应基本组合（见表13）

基本组合公式为

?OSud??o(??GisGik??QjsQ1k??c??QjsGjk)i?1j?2nn

公路Ⅱ级作用下如图

表8-13

梁号 内力 永久荷载 人群 汽车（由标准荷基本组合值 载乘以冲击系数） 13

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1 V V 128.41 0 131.714 0 131.714 0 16.15 4.9516 6.05 3.2108 5.67 1.4628 图8 135.54 101.33 161.63 76.3690 185.51 59.4311 361.94 147.41 391.12 110.52 424.12 84.84 2 V V 3 V V

持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算

1．配置主梁受力钢筋

由弯矩基本组合计算表可以看出，1号梁Md值最大，考虑到设计施工方便，并留下一定的安全储备，故按1号梁计算弯矩进行配筋。

设钢筋净保护层为3cm，钢筋重心至底边距离为a=14cm，则主梁有效高度为h0=h-a=（100-14）cm=86cm。

已知1号梁跨中弯矩Md=1396.0676KN·m，下面判别主梁为第一类T形截面或第二类T行截面：若满足r0Md≤fcd

h'fh'f2，则受压区全

部位于翼缘内，为第一类T形截面，否则位于腹板内，为第二类T形截面。

式中，ro为桥跨结构重要性系数，取为1.0；fcd为混凝土轴心抗压强度设计值，本例为C40混凝土，做fcd=22.4MPa；b1为T形截面受压区翼缘有效宽度，去下列三者中的最小值计算跨径的1/3：

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l/3=1950cm/3=650cm

(1)计算跨径的1/3：l/3=1260/3=650 (2)相邻两梁的平均间距：d=220cm

(3)bf≤b+2bh+12hf=（18+2×18+12×13）cm=210cm 此处，b为梁腹板宽度，其值为101cm，

h'f为承托长度，其值为

101cm，hf为受压区翼缘悬出板的平均厚度，其值为13cm。由于hh/bh=6/101=1/16.8﹤1/3，故bh=3hh=18cm，hh为承托根部厚度，其值为6cm。

所以取bf=101cm。 判别式左端为

r0Md=1.0×1396.0676KN·m=1396.07KN·m

fcdb'fh'f(ho?h'f2)xb'fx(ho?)2ASfsd?fcdb'fx判别式右端为

As?fcdb'fxfsd

=22.4×103 × 101×0.13×（0.86-0.13/2）=2338.191KN/m

因此，受压区位于翼缘内，属于第一类T形截面。应按宽度为bf的矩形截面进行正截面抗弯承载力计算。

设混凝土截面受压区高度为x，则利用下式计算：

xb'fx(ho?)2 γ0Md=fcd

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