蕲春至太湖高速公路 料仓棚计算说明书 3.2.2条注释及《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表5.3.1注释规定对受荷水平投影面积大于60m2的钢构架，屋面竖向均布活荷载的标准

值可取不小于0.3kN/m2。本结构受荷水平投影面积为1280m2，取屋面活荷载为0.3kN/m2。

2.2雪荷载

根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）续表E.5得洪湖海拔高度为23.3m，重现期取为50年，对应的基本雪压为0.5kN/m2。考虑积雪均匀时的屋面积雪分布系数，为1.0。雪荷载标准值为0.5kN/m2。

2.3风荷载

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）8.4.1规定对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋需要考虑风振系数。本结构高度为14m，宽度为16m,高宽比为0.875；所以不考虑风振系数的影响，取为1.0。钢筋棚所处地域环境为B类，海拔高度23.3m；根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表8.2.1插值得风压高度变化系数为1.42。取重现期为50年的基本风压0.35kN/m2。风的体型分布系数根据《建筑结构荷载规 范》（GB50009-2012）表8.3.1计算如下图1。 +0.8 2 -0.6 -0.8

-0.5 -0.21 -0.16 -0.28 -0.18 -0.5 +0.28 -0.18 蕲春至太湖高速公路 料仓棚计算说明书

图1 风荷载体型系数 图2 风荷载分布（kN/m2）

风荷载分布图如上图2。《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中并未给出多跨拱形屋面的风的体形系数，看按照单跨取值。对于侧面的迎风面单跨结构与多跨结构风的体型系数一致；多跨结构两边顶棚风的体形系数绝对值较大，若按最不利工况考虑可采用边跨的体形系数作为验算的体形系数，与单跨相同；即风的体形系数与单跨相同。

三、荷载组合

取γ0=0.9。

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蕲春至太湖高速公路 料仓棚计算说明书 《门式刚架轻型房屋结构技术规程》（CESC-1022002）3.2.5条规定屋面均布活荷载不与雪荷载同时考虑，应取两者中较大值。基本雪压标准值为0.25kN/m2，屋面均布活荷载为0.3kN/m2。所以荷载组合中不在考虑雪荷载的影响。

设计使用年限与风荷载重现期均取为50年，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表3.2.5取屋面活荷载考虑设计使用年限的调整系数γL=1。风荷载组合系数为0.6。

所得荷载组合如下，工况一为自重与屋面均布活荷载的组合，工况二为自重与风荷载的组合。 极限承载能力状态：

工况一：0.9（1.2SGk?1.4?0.91?SQ1k?1.2SGk?1.274SQ1k) 工况二：0.9（1.2SGk?1.4?0.91?0.6?SQ2k?1.2SGk?0.764SQ2k) 正常使用极限状态：

工况三：SGk?SQ1k 工况四：SGk?SQ2k

承载能力状态主要验算结构的强度是否满足规范要求，正常使用极限状态中的工况三、四均为荷载的标准组合，根据参考资料《桥梁钢结构》该工况用于验算结构刚度是否满足规范要求。

四、模型计算结果

4.1 几何模型

按照拼叠长钢筋棚设计图纸建立Midas模型图如下：

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蕲春至太湖高速公路 料仓棚计算说明书 图3料仓棚结构示意图

4.2计算结果

模型中所有单元均以梁单元模拟，在应力结果中，组合应力为轴力产生的应力加上两个方向弯矩产生的应力，计算位置是截面外边缘离截面形心最远的四个点；应力值是四个点组合后的应力最大值。应力结果与《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中计算方式相差一个截面塑性发展系数，此部分在计算书中另外考虑。

4.2.1 强度与刚度计算依据

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中给出钢构件强度计算公式，《门式刚架轻型房屋结构技术规程》（CESC-1022002）中规定钢构件刚度要求。

由《门式刚架轻型房屋结构技术规程》（CESC-1022002）表3.4.2-2可知: 圆弧梁跨度16m，竖向挠度允许值分别为L/180=16000/180=88.88mm。 檩条计算长度取相邻圆弧梁上弦杆之间的最大值6.00m。允许挠度值分别为L/150=6000/150=40.00mm。

4.2.2 檩条强度与刚度验算

对于檩条，最不利工况为自重和活荷载结合的工况（即为工况一）。檩条的应力与竖向挠度如图5--图8所示 ：

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