其中│Ａ＋Ｂ│≈０则说明计算得到的MA、MB是可靠的。 8） 将计算得到的MA、MB分别加到第一级、第二级叶轮上即可。

加重过程中第一个试加重量一般要先加在振动较大的轴承侧叶轮上，以尽可能地使风机的振动水平降低。在加重过程中试加重量去掉还是保留也要根据实际情况决定，如果试加重量使风机振动显著的降低了，那么可以将试加重量保留，反之如果试加重量大小或角度取的不合理，造成风机振动变大，就需要将试加重量去掉，再进行下一步工作。

2 动叶可调双级轴流风机动平衡实例

某电厂一次风机系上海鼓风机厂生产的PAF19-14-2型动叶可调双级轴流式风机，转速1 470r/min，额定功率2 240kW。运行过程中振动超标，各轴承振动测量结果见表1，鉴相器与水平方向传感器在同一个方向，水平方向传感器顺着转子转动方向旋转90°即与垂直方向传感器同向。

由表1可知该风机及电机各轴承、各方向振动均以工频为主；风机轴承振动与电机轴承振动相比要大的多；同一轴承水平方向振动较垂直和轴向振动要大；风机驱动端轴承与非驱动端轴承各方向振动相位均相同；以上说明引起风机振动超标的原因为转子质量不平衡，且静不平衡量较大，应对风机进行现场动平衡。

根据经验并考虑风机叶轮与转子质量、加重半径、风机转速等，取两级叶轮试加重量M1、M2大小均为0.5kg，取M1角度为130°，将该重量加在第一级叶轮（靠近非驱动端轴承）的加重平面上，启动风机测量电机和风机的振动情况见表2。 按照风机非驱动端轴承和驱动端轴承水平方向振动的变化情况，计算该加重面对两测点的影响系数分别为：

同样非驱动端和驱动端轴承垂直方向振动的影响系数也可以计算出来，分别为：K11’=32∠99（μm°/kg）、K12’=55∠82（μm°/kg）。

保留第一级叶轮上的加重量M1，按照经验将试加重量M2取角度为110°加在第二级叶轮（靠近驱动端）的加重平面上，启动风机测量电机及风机的振动情况见表3。

按照风机非驱动端轴承和驱动端轴承水平方向振动的变化情况，计算该加重面对两测点的影响系数分别为：

同样非驱动端和驱动端轴承垂直方向振动的影响系数也可以计算出来，分别为：K21’=88∠128（μm°/kg）、K22’=58∠130（μm°/kg）。

保留两次试加重量，将A02=40∠264（μm°）、B02=40∠240（μm°）及K11、K12、K21、K22代入式3，解方程得MA、MB分别为0.028kg∠163°、0.373kg∠38°；将MA、MB及计算过程中得到的垂直方向的影响系数，及第二次试加重后垂直方向的振动代入式4，得到A=5μm∠270°，B=8μm∠281°，在可接受的范围内，即计算得到的加重量是可靠的。

将MA、MB分别加在靠近非驱动端轴承和驱动端轴承的叶轮，启动电机，测得电机及风机的振动情况见表4，电机及风机振动均达到优良标准范围以内。

3 结论

动叶可调双级轴流风机现场动平衡过程中，需要分别测量靠近两个叶轮的轴承的振动，而不能只测量轴承外壳的振动；动叶可调双级轴流风机现场动平衡是双平面刚性转子的动平衡，即需要平衡转子的静不平衡，还需要平衡转子的动不平衡，

所以需要在两级叶轮上分别加重，才能达到满意的结果。 参 考 文 献

[1] 杨绍宇.脱硫增压风机振动故障分析与处理[J].风机技术,2010（2）：73-75. [2] 杨辉.简述现场动平衡技术的应用[J].风机技术,2009（6）：45-47. [3] 施维新.汽轮发电机组振动及事故[M].北京:水利电力出版社,1999. [4] 常强.锅炉风机振动现场处理[J].东北电力技术,2010（3）：5-8.

[5] 王璞.影响系数法在机械式磨床自动平衡系统中的应用[J].风机技术,2008（1）：55-82.

[6] 高庆水，杨建刚.引风机异常振动诊断及处理[J].风机技术,2009（1）：69-70.

火电厂风机动平衡技术应用及实例

国电浙江北仑第一发电有限公司 杨绍宇 李文

摘要：介绍了火电厂风机动平衡的两种基础理论：振型平衡法和影响系数法，并介绍了由此衍生的谐分量－影响系数法，列举实例介绍典型的风机动平衡过程，说明火电厂如何应用这些技术解决风机振动故障。 0 引言

目前我国火电厂发展趋向于大火电，即电厂机组数量多、容量大，各电厂由于风机振动故障导致降负荷现象时有发生[1]，由于需要等待外援技术力量解决，浪费大量时间，损失的电量达几百万千瓦时甚至上千万千瓦时。因此，火电厂特别是大火电有必要自行开展风机动平衡试验，既可以及时测量振动数据，处理风机振动故障，减少不必要的等待时间；又可以利用熟悉风机特性，积累加重经验，减少加重次数，一般加重1~2 次，这样也就减少风机开启次数，减少了加重所需时间，最终大量减少了负荷损失。 1 动平衡基础理论和方法