面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =4.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 16.8×0.8 = 13.44N/mm； l--计算跨度: l = 340mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 80×1.8×1.8×1.8/12=38.88cm4；

面板的最大挠度计算值: ν = 0.677×13.44×3404/(100×6000×3.89×105) = 0.521 mm； 面板的最大容许挠度值:[v] = l/250 =340/250 = 1.36mm；

面板的最大挠度计算值 ν =0.521mm 小于 面板的最大容许挠度值 [v]=1.36mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 6.251/0.800= 7.814kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×6×8×8/6 = 64cm3； I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4； E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.500 kN·m，最大支座反力 R= 6.876 kN，最大变形 ν= 0.956 mm

（1）.次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 5.00×105/6.40×104 = 7.8 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 7.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

（2）.次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [v] = 800/400=2mm；

次楞的最大挠度计算值 ν =0.956mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [v]=2mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.876kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2；

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主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.756 kN·m，最大支座反力 R= 10.658 kN，最大变形 ν = 0.325 mm

（1）.主楞抗弯强度验算

σ =M/W

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 7.56×105/8.99×103 = 84.2 N/mm2； 主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =84.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.325 mm 主楞的最大容许挠度值: [v] = 600/400=1.5mm；

主楞的最大挠度计算值 ν =0.325mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [v]=1.5mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.658 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.658kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

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7、350×800梁模板支架计算书

一、参数信息

本算例中，取BKL5作为计算对象。梁的截尺寸为350mm×800mm，模板支架计算长度为10m，梁支撑架搭设高度H(m)：8.7，梁段集中线荷载(kN/m)：11.802。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。

（一）支撑参数及构造

梁两侧楼板混凝土厚度(mm):120；立杆纵距la(m):0.8； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；

立杆步距h(m):1.8；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8； 梁两侧立杆间距lb(m):0.75； （二）材料参数

面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。

木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105 mm4。

木材的抗弯强度设计值为fm＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3 N/mm2,弹性模量为E＝12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.4 N/mm2,面板弹性模量为E＝6000 N/mm2。

荷载首先作用在梁底模板上，按照\底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础\的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

（三）荷载参数

梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。

所处城市为慈溪市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。

二、梁底模板强度和刚度验算

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