主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.583 kN·m，最大支座反力 R= 7.106 kN，最大变形 ν = 0.322 mm （1）.主楞抗弯强度验算 σ =M/W

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 5.83×105/8.99×103 = 64.9 N/mm2； 主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =64.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （2）.主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.322 mm 主楞的最大容许挠度值: [v] = 190/400=0.475mm；

主楞的最大挠度计算值 ν =0.322mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [v]=0.475mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.106 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.106kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！ 5、400×1100梁模板支架计算书

一、参数信息

本算例中，取YPKL1作为计算对象。梁的截尺寸为400mm×1100mm，模板支架计算长度为16m，梁支撑架搭设高度H(m)：9.56，梁段集中线荷载(kN/m)：17.815。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。

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（一）支撑参数及构造

梁两侧楼板混凝土厚度(mm):80；立杆纵距la(m):0.8； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；

立杆步距h(m):1.8；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8； 梁两侧立杆间距lb(m):0.8； （二）材料参数

面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。

木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105 mm4。

木材的抗弯强度设计值为fm＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3 N/mm2,弹性模量为E＝12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.4 N/mm2,面板弹性模量为E＝6000 N/mm2。

荷载首先作用在梁底模板上，按照\底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础\的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

（三）荷载参数

梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。

所处城市为慈溪市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。

二、梁底模板强度和刚度验算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。

本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

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W = 800.00×18.00×18.00/6 = 4.32×104mm3； I = 800.00×18.00×18.00×18.00/12 =3.89×105mm4； 1、荷载计算

模板自重标准值：q1＝0.30×0.80＝0.24kN/m；

新浇混凝土自重标准值：q2＝1.10×24.00×0.80＝21.12kN/m； 梁钢筋自重标准值：q3＝1.10×1.50×0.80＝1.32kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：q4＝1.00×0.80＝0.80kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：q5＝2.00×0.80＝1.60kN/m。 底模的荷载设计值为：

q=1.35×(q1+q2+q3)+1.4×(q4+q5)=1.35×(0.24+21.12+1.32)+1.4×(0.80+1.60)=33.98kN/m； 2、抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W

梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下： Mmax=0.1ql2=0.1×33.98×0.13×0.13=0.060kN·m； 支座反力R1=0.4ql＝1.812 kN； R2＝1.1ql＝4.983 kN； R3= R2＝1.1ql＝4.983 kN； R4= R1=1.812 kN；

最大支座反力R=1.1ql＝4.983 kN； σ = M/W=6.04×104/4.32×104=1.4N/mm2；

面板计算应力σ=1.4N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！ 3、抗剪强度验算

面板承受的剪力为Q=2.718 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： τ=3Q/(2bh)≤fv

τ =3×2.718×1000/(2×1000×18)=0.227N/mm2；

面板受剪应力计算值τ =0.23小于fv=1.40N/mm2，满足要求。 4、挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:

ν=0.677qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)

其中，l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； 面板的最大挠度计算值:

ν = 0.677×22.68×133.334/(100×6000.00×3.89×105)=0.021mm； 面板的最大允许挠度值 [ν] = min(133.33/150,10)=0.89mm

面板的最大挠度计算值 ν =0.02mm 小于 面板的最大允许挠度值 [ν] = 0.89mm，满足要求！

三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算

本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.00×80.00×80.00/6 =6.40×104 mm3； I=60.00×80.00×80.00×80.00/12 = 2.56×106 mm4；

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1、荷载的计算

按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。 q=4.983/0.800＝6.229kN/m。 2、抗弯强度验算 σ = M/W

最大弯矩 M =0.1×6.229×0.802= 0.399 kN·m； 最大剪力 Q =0.617×6.229×0.80= 3.075kN；

最大受弯应力 σ = M / W = 3.99×105/6.40×104 = 6.229 N/mm2；

支撑小楞的最大应力计算值 σ = 6.229 N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000 N/mm2，满足要求! 3、抗剪强度验算

截面最大抗剪强度必须满足: τ =3Q/(2bh)≤fv

支撑小楞的受剪应力值计算：

τ = 3×3.07×103/(2×60.00×80.00) = 0.961 N/mm2； 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300N/mm2；

支撑小楞的受剪应力计算值 τ＝0.961 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,满足要求! 4、挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)

支撑小楞的最大挠度计算值 ν = 0.677×6.229×800.004/(100×12000.00×2.56×106)=0.562mm；

支撑小楞的最大挠度计算值 ν＝0.562 mm小于支撑小楞的最大允许挠度 [v] =min(800.00/ 150,10) mm，满足要求！

四、梁底横向支撑钢管的强度验算

梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下： 1 、荷载计算

梁底边支撑传递的集中力： P1=R1=1.812kN

梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=4.983kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(0.800-0.400)/4×0.800×(1.2×0.080×24.000+1.4×1.000)+1.2×2×0.800×(1.100-0.080)×0.300=0.884kN

计算简图(kN)

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