北京理工大学珠海学院2011届本科毕业生毕业设计（论文）
日耗量：4180÷250=16.72（kg/d）
每小时耗量：16.72÷24=0.7（kg/h）
则生产20万吨酒精一年需要硫酸铵用量：4.18×50000=2.09×105（t/a） 3、硫酸用量]
稀释酒母稀糖液用酸5Kg/t糖蜜：
年用量：4180×5=20900（kg/a）=20.9（t/a） 日用量：20900÷250=83.6（kg）
每小时用量：83.6÷24=3.5（kg/h）
则生产20万吨酒精硫酸用量：20.9×50000=1.05×108
表3-2 稀释工段各物料用量（5万吨产量计算） 物料 糖蜜稀释用水量 营养盐添加量 硫酸用量 七热量衡算 1 发酵工段
现生产50000t/a，要每小时投入糖蜜量34833kg/h，则无水酒精量为： 43833×1000÷4130.4=8433.4（kg/h）
以葡萄糖为碳源，酒母发酵每生成1kg酒精放出的热量约为1170KJ左右，则发酵和培养酒母每小时放出的热量为： Q=1170×33733.6=9.87×106（KJ/h）
'''发酵酒母冷却水初tw1=20℃，终温tw2=27℃，平均耗水量为：
用量(t/a) 5.02×108 2.09×105 1.05×108 9
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W酒母发酵Q9.87?106???337321(kg/h) '''Ce(tw1?tw2)4.18?(27?20)酒母酒精捕集用水为：（待蒸馏发酵醪液量为F=116991kg/h）
5﹪F÷1.06=5﹪×116991÷1.06=5518.4（kg/h） 发酵洗罐用水为：（每15天洗一次）
1﹪F÷1.06=1﹪×233983.3÷1.06=4414.7（kg/15天） 则在发酵工段总用水量W（kg/h） 2 蒸馏工段
按采用差压蒸馏两塔流程计算，进醪塔浓度为7.14﹪，出醪塔酒精蒸汽浓度为50﹪.
1、醪塔
发酵工段
=5518.4+4414.7+337321=347254.1
图2-1 醪塔的物料和热量平衡图
醪液预热至55℃，进入醪塔蒸馏，酒精质量分数为7.14﹪，沸点92.4℃，取上升蒸汽浓度为50﹪（v），即42.43﹪（w）。塔顶温度75℃，塔底温度85℃。则塔顶上升蒸汽热焓量i1=2045kJ/kg。加热蒸汽取0.05MPa绝对压力，则其热焓量I1=2644KJ/kg。
10
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总物料衡算：
F1?D1?V1?WX?D1 即
F1?V1?WX
2-1
酒精衡算式：
F1xF1?V1y1?(WX?D1)xW1
2-2
式中：xF1—成熟发酵醪内酒精含量[﹪（W）]，xF1=7.14﹪。 y1—塔顶上升蒸汽中酒精浓度[﹪（W）]，y1=42.43 ﹪。 XW1—塔底排出废糟内的酒精浓度[﹪（W）]，塔底允许逃酒在0.04﹪以下，取xW1=0.04﹪。热量衡算式：
F1CF1tF1?D1I1?V1i1?(WXCW?D1Ce)tW1?Qn1
2-3
设CF1=3.98KJ/（kg·h），CW=4.04KJ/（kg·k），Ce=4.18KJ/（kg·k），并取热损失Qn1=1﹪D1I1，tF1=55℃，tW1=85℃，F1=116991（kg/h） 联解2-1、2-2、2-3求得
V1=19575（kg/h），Wx=97416（kg/h），D1=21296（kg/h） 一般醪塔采用直接蒸汽加热，塔底醪排出量为：
G1=WX+D1=97416+21296=118712（kg/h）
表3-3 年产5万吨酒精厂蒸馏工段醪塔物料热量汇总表
进入系统 项目 成熟醪 物料（kg/h） 热量（kJ/h） F1 116991 F1CF1tF1 2.55×107 项目 蒸馏残离开系统 物料（kg/h） 热量（kj/h） WX 97416 WXCWtW1 3.35×107 11
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液 加热蒸汽 D1 21296 D1I1 5.53×107 上升蒸汽 加热蒸汽 热损失 累计
年产20万吨酒精工厂蒸馏工段精馏塔物料热量衡算汇总表
进入系统 项目 脱醛液 加热蒸汽 稀酒物料（kg/h） F2 19575 D2 17241 H' V1 19575 V1i1 4×107 D1 21296 D1tW1Ce 7.57×106 Qn1 5.53×105 138287 8.08×107 累计 138278 8.16×107 离开系统 物料（kg/h） P′ 8632 Pe 173 H 热量（kj/h） P′CPtP 1.89×106 — — HiH 热量（kJ/h） 项目 F2CF2tF2 7.33×106 D2I2 4.58×107 H'CHtH 96﹪酒精 次级酒精 杂醇 12