第一部分

12只要电源是正弦波，则电路中各部分的电流和电压势必是正弦波。 22纯电阻电路中，各部分电流与电压的波形是相同的。

32在线性电路中，如果电源电压是方波，则电路中各个部分的电流及电压也是 方波。

42 当流过某负载的电流ι=1.4sin(314t+12π )A 时，其端电压为u=311sin(314t-12π )V 那么这个负载一定是容性负载。

52动态稳定是指电力系统受到小的扰动(如负荷和电压较小的变化)后，能自动地恢复到原来运行状态的能力。

62暂态稳定是电力系统受到小的扰动后，能自动的恢复到原来运行状态的能力。

72电力系统有功出力不足时，不只影响系统的频率，对系统电压的影响更大。

8．220kV 系统时间常数较小，500kV 系统时间常数较大，后者短路电流非周期分量的衰减较慢。

9．220kV 系统时间常数较大，500kV 系统的时间常数较小，导致短路电流非周期分量的衰减较快。

10．空载长线充电时，末端电压会升高。

11．无论线路末端断路器是否合入，始端电压必定高于末端电压。 12．空载长线路充电时，末端电压会升高。这是由于对地电容电流在线路自感电抗上产生了电压降。

13．长距离输电线路为了补偿线路分布电容的影响，以防止过电压和发电

机的自励磁，需装设并联电抗补偿装置。

14．由母线向线路送出有功100MW，无功100MW。电压超前电流的角度是45°。 15．输电线路采用串联电容补偿，可以增加输送功率、改善系统稳定及电压水平。

16．345kV±1.5％UN/110kV 的有载调压变压器的调压抽头运行在+1.5％档处，当1lOkV 侧系统电压过低时，应将变压器调压抽头调至-1.5％档处。 17．在电力系统中，负荷吸取的有功功率与系统频率的变化有关，系统频率升高时，负荷吸取的有功功率随着增高，频率下降时，负荷吸取的有功功率随着下降。

18．电力系统正常运行和三相短路时，三相是对称的，即各相电动势是对称的正序系统，发电机、变压器、线路及负载的每相阻抗都是相等的。 19．对不旋转的电器设备，其正序电抗Xl 与负序电抗X2 是相等的，对发电机来讲，由于其d 轴与q 轴气隙不均匀，所以严格的讲正序电抗Xl 与负序电抗X2 是不相等的。

20．自耦变压器的标准容量大于通过容量。

21．我国66kV 及以下电压等级的电网中，中性点采用中性点不接地方式或经消弧线圈接地方式。这种系统被称为小接地电流系统。 22．大接地电流系统系指所有的变压器中性点均直接接地的系统。 23．我国电力系统中性点有三种接地方式：①中性点直接接地；②中性点经间隙接地；③中性点不接地。

24．我国规定X0 /X1≤4～5 的系统为大接地电流系统，X0 /X1>3的系统为小接地电流系统。

25．在我国，系统零序电抗X0 与正序电抗X1 的比值是大接地电流系统与小接地电流系统的划分标准。

26．在我国1l0kV 及以下电压等级的电网中，中性点采用中性点不接地方式或经消弧线圈接地方式，这种系统称为小接地电流系统。

27．中性点经消弧线圈接地系统采用过补偿方式时，由于接地点的电流是感性的，熄弧后故障相电压恢复速度加快。

28．电力变压器中性点直接接地或经消弧线圈接地的电力系统，称为大接地系统。

29．中性点非直接接地系统(如35kV 电网，各种发电机)当中性点经消弧线圈接地时应采用过补偿方式。

30．中性点经消弧线圈接地系统普遍采用全补偿运行方式，即补偿后电感电流等于电容电流。

31．中性点经消弧线圈接地系统，不采用欠补偿和全补偿的方式，主要是为了避免造成并联谐振和铁磁共振引起过电压。

32．小接地电流系统，当频率降低时，过补偿和欠补偿都会引起中性点过电压。

33．我国低压电网中性点经消弧线圈接地系统普遍采用过补偿运行方式。 34．中性点经消弧线圈接地的系统普遍都采用全补偿方式，因为此时接地故障电流最小。

35．电力系统的不对称故障有三种单相接地，三种两相短路接地，三种两相短路和断线，系统振荡。

36．系统振荡时，变电站现场观察到表计每秒摆动两次，系统的振荡周期

应该是0.5s。

37．某电厂的一条出线负荷功率因数角发生了摆动，由此可以断定电厂与系统之间发生了振荡。

38．振荡时系统任何一点电流与电压的相角都随功角δ的变化而变化。 39．振荡时系统各点电压和电流值均作往复性摆动，而短路时电流、电压值是突变的。

40．振荡时系统任何一点电流与电压之间的相位角都随功角δ的变化而改变；而短路时，电流与电压之间的角度保持为功率因数角是基本不变的。 41．振荡时系统任何一点电流与电压之间的相位角都随功角δ的变化而变化；而短路时，电流与电压之间的相位角是基本不变的。

42．振荡时系统任何一点电流与电压之间的相位角都随功角δ的变化而改变；短路时，系统各点电流与电压之间的角度呈周期性变化。

43．振荡时系统任何一点电流与电压之间的角度是基本不变的；而短路时，电流与电压之间的相位由阻抗角所决定。

44．系统振荡时，线路发生断相，零序电流与两侧电动势角差的变化无关，与线路负荷电流的大小有关。

45．全相振荡是没有零序电流的。非全相振荡是有零序电流的，但这一零序电流不可能大于此时再发生接地故障时，故障分量中的零序电流。 46．电力系统对继电保护最基本的要求是它的可靠性、选择性、快速性和灵敏性。 ．

47．快速切除线路和母线的短路故障是提高电力系统静态稳定的重要手段。 48．电力系统继电保护的基本任务是当被保护元件发生故障时，能迅速准

确地给距离该元件最近的断路器发出跳闸命令，使故障元件及时从电力系统中断开。

49．继电保护动作速度愈快愈好，灵敏度愈高愈好。

50．继电保护装置的电磁兼容性是指它具有一定的耐受电磁干扰的能力，对周围电子设备产生较小的干扰。

51．为保证选择性，对相邻设备和线路有配合要求的保护和同一保护内有配合要求的两个元件，其灵敏系数及动作时间，在一般情况下应相互配合。 52．把三相不对称相量分解为正序、负序及零序三组对称分量时，其中正序分量和负序分量的计算式分别为：B1=31 (α2A+B+αC),B2=31 (αA+B+α2C)。 53．把三相不对称相量分解为正序、负序及零序三组，对称分量时，其中正序分量A1 和负序分量A2 的计算式分别为：A1= ( A+α2B+αC)/3，A2= ( A+αB+α2C)/3。

54．把三相不对称相量ABC 分解为正序、负序及零序三殖对称分量时，A 相正序分量A1和A 相负序分量A2的计算式分别为：Al==( A+αB+α2C)/3, A2=

( A+α2B+αC) /3

55．发生各种不同类型短路时，故障点电压各序对称分量的变化规律是：三相短路时正序电压下降最多，单相短路时正序电压下降最少。不对称短路时，负序电压和零序电压是越靠近故障点数值越大。

56．当电网(ZΣ1= ZΣ2)发生两相金属性短路时，若某变电站母线的负序电压标么值为0．55，那么其正序电压标么值应为0．45。

57．静止元件(如线路和变压器)的负序和正序阻抗是相等的，零序阻抗则不同于正序或负序阻抗；旋转元件(如发电机和电动机)的正序、负序和零

序阻抗三者互不相等。

58．电力系统中静止元件施以负序电压产生的负序电流与施以正序电压产生的正序电流是相同的，故静止元件的正、负序阻抗相同。

59．线路发生两相短路时短路点处正序电压与负序电压的关系为魄UK1>UK2。 60．BC 相金属性短路时，故障点的边界条件为，IKA=0；UKB=0；UKC=0。 61．发生各种不同类型短路时，电压各序对称分量的变化规律是，三相短路时，母线上正序电压下降得最厉害，单相短路时正序电压下降最少。 62．正序电压是越靠近故障点数值越小，负序电压和零序电压是越靠近故障点数值越大。

632在双侧电源线路上短路点的零序电压始终是最低的，短路点的正序电压始终是最高的。

642对于正、负序电压而言，越靠近故障点其数值越小；而零序电压则是越靠近故障点数值越大。

652负序电压是越靠近故障点数值越小，正序电压和零序电压是越靠近故障点数值越大。

662正序电压和零序电压是越靠近故障点数值越小，负序电压是越靠近故障点数值越大。

67．在中性点直接接地的双侧电源线路上，短路点的零序电压总是最高的；短路点的正序电压总是最低的。

682保护安装点的零序电压，等于故障点的零序电压减去由故障点至保护安装点的零序电压降，因此，保护安装点距离故障点越近，零序电压越高。 69．发生金属性接地故障时，保护安装点距故障点越近，零序电压越高。

70．发生金属性相间短路时，保护安装点距离故障点越近，负序电压越高。 71．高压线路上某点的B、C 两相各经电弧电阻RB 与Rc(RB=Rc)短路后再金属性接地时，仍可按简单的两相接地故障一样，在构成简单的复合序网图后来计算故障电流。

72 ． 当线路发生BC 相间短路时， 输电线路上的压降UBc=(IBc+K3 0 I& )Z1，其中，K=(z0-z1)/3z0

73．被保护线路上任一点发生AB 两相金属性短路时，母线上电压以Uab 将等于零。

74．三相短路电流大于单相接地故障电流。

75．同一故障地点、同一运行方式下，三相短路电流不一定大于单相短路电流。

76．同一运行方式的大接地电流系统，在线路同一点发生不同类型短路，那么短路点三相短路电流一定比单相接地短路电流大。

77．小接地电流系统发生三相短路的短路电流不一定大于发生单相接地故障的故障电流。

78．在某些情况下，大接地电流系统中同一点发生三相金属性短路故障时的短路电流可能不如发生两相金属性接地短路故障时的短路电流大，也可能小于发生单相金属性接地短路故障时的短路电流。

79．在大接地电流系统中，两相短路对系统的危害比三相短路大，在某些情况下，单相接地短路电流比三相短路电流还要大。

80．在大接地电流系统中，如果正序阻抗与负序阻抗相等，则单相接地故障电流大于三相短路电流的条件是：故障点零序综合阻抗小于正序综合阻

抗。

81．大接地电流系统中，单相接地故障电流大于三相短路电流的条件是：假设正序阻抗等于负序阻抗，故障点零序综合阻抗小于正序综合阻抗。 82．大接地电流系统单相接地故障时，故障相接地点处的U0 与U2 相等。 83．线路上发生单相接地故障时，短路电流中存在着正、负、零序分量，其中只有正序分量才受线路两端电动势角差的影响。

84．大接地电流系统中发生接地短路时，在复合序网的零序序网图中没有出现发电机的零序阻抗，这是由于发电机的零序阻抗很小可忽略。 85．在零序序网图中没有出现发电机的电抗，是因为发电机的零序电抗为零。

86．大接地电流系统的接地故障零序电流分布，与一次系统的发电机开、停机有关

872接地故障时零序电流的分布，与一次系统零序阻抗的分布及发电机的开、停有关。

882接地故障时零序电流的分布与发电机的开停机无关。

892大接地电流系统单相接地故障时，故障点零序电流的大小只与系统中零序网络有关，与运行方式大小无关。

902在电力系统运行方式变化时，如果中性点接地的变压器数目不变，则系统零序阻抗和零序等效网络就是不变的。

91．只要系统零序阻抗和零序网络不变，无论系统运行方式如 何变化，零序电流的分配和零序电流的大小都不会发生变化。

922系统零序阻抗和零序网络不变，接地故障时的零序电流大小就不变。

93．流过保护的零序电流的大小仅决定于零序序网图中参数，而与电源的正负序阻抗无关。

942系统零序电流的分布与电源点的分布有关，与中性点接地的多少及位置无关。

95．在大接地电流系统中发生接地短路时，保护安装点的零序电压与零序电流之间的相位角决定于该点正方向到零序网络中性点之间的零序阻抗角。 962变电站发生接地故障时，故障零序电流与母线零序电压之问的相位差大小主要取决于变电站内中性点接地的变压器的零序阳抗角。

97．变电站发生接地故障时，故障零序电流与母线零序电压之间的相位差大小主要取决于接地点弧光电阻的大小。

98．大接地电流系统发生接地故障时，故障线路零序电流和零序电压的相位关系与其背侧的零序阻抗角有关。

99．大接地电流系统发生接地故障时，故障线路零序电流和零序电压的相位关系与相关支路的零序阻抗角以及故障点有无过渡电阻有关。 100．在大接地电流系统中，增加中性点接地变压器台数，在发生接地故障时，零序电流将变小。

101．220kV 终端变电站主变压器的中性点，不论其接地与否不会对其电源进线的接地短路电流值有影响。

102．大接地电流系统中接地短路时，系统零序电流的分布与中性点接地点的多少有关，而与其位置无关。

103．在220kv 线路发生接地故障时，故障点的零序电压最高，而220kV 变压器中性点的零序电压最低。

104．在系统发生接地故障时，相间电压中会出现零序电压分量。 105．线路发生单相接地故障，其保护安装处的正序、负序电流，大小相等，相序相反。

106．线路发生正方向接地故障时，零序电压滞后零序电流，线路发生反方向接地故障时，零序电压超前零序电流。

107．如果系统中各元件的阻抗角都是80°，那么正方向短路时3U0 超前3I0 约80°，反方向短路时，3U0 落后3I0 约100°。

108．在中性点直接接地系统中，如果各元件的零序阻抗角都是70°，当正方向发生接地故障时，3U0 落后3I0 约110°；当反方向发生接地故障时，3U0 超前3I0 约70°。

109．小接地电流系统发生单相接地故障时，非故障线路的零序电流落后零序电压90°；故障线路的零序电流超前零序电压90°。

110．在小接地电流系统线路发生单相接地时，非故障线路的零序电流超前零序电压90°，故障线路的零序电流滞后零序电压90°。

111．在中性点不接地系统中，如果忽略电容电流，发生单相接地时，系统一定不会有零序电流。

112．零序电流保护能反应各种不对称故障，但不反应三相对称故障。 113．大接地电流系统单相接地时，故障点的正、负、零序电流一定相等，各支路中的正、负、零序电流可不相等。

114．中性点直接接地系统，单相接地故障时，两个非故障相的故障电流一定为零。

115．单相接地短路时流过保护的两个非故障相电流一定为零。

116．在完全相同的运行方式下，线路发生金属性接地故障时，故障点距保护安装处越近，保护感受到的零序电压越高。

117．大接地电流系统中的空充线路发生A 相接地短路时，B 相和C 相的零序电流为零。

118．在小接地电流系统中，线路上发生金属性单相接地时故障相电压为零，两非故障相电压升高√3 倍，中性点电压变为相电压。三个线电压的大小和相位与接地前相比都发生了变化。

119．小接地电流系统中，当A 相经过渡电阻发生接地故障后，各相间电压发生变化。

120．在小接地电流系统中发生单相接地故障时，其相间电压基本不变。 121．在大接地电流系统中，在故障线路上的零序功率s 是由母线流向线路。 122．在中性点直接接地系统中，只要发生接地故障，一定会出现接地电流。 123．无论是否考虑电容电流，电力系统中发生接地故障时都将出现零序电流。

124．零序电流和零序电压一定是三次谐波。 125．三次谐波的电气量一定是零序分量。

126．只要电流中存在非周期分量，一定会存在负序和零序电流。 127．由于互感的作用，平行双回线外部发生接地故障时，该双回线中流过的零序电流要比无互感时小。

128．平行线路之间存在零序互感，当相邻平行线流过零序电流时，将在线路上产生感应零序电动势，但仅对线路零序电流幅值产生影响，不会改变零序电流与零序电压之间的相位关系。

129．平行线路之间存在零序互感，当相邻平行线流过零序电流时，将在线路上产生感应零序电动势，对线路零序电流幅值不产生影响，只改变零序电流与零序电压的相位关系。

130．平行线路之间的零序互感，既可能对线路零序电流的幅值有影响，也可能对零序电流与零序电压之间的相位关系产生影响。

131．平行线路之间存在零序互感，当相邻平行线流过零序电流时，将在线路上产生感应零序电动势，有可能改变零序电流与零序电压的相量关系。 132．有零序互感的平行线路中，一条检修停运，并在两侧挂有接地线，如果运行线路发生了接地故障，出现零序电流，会在停运检修的线路上产生感应电流，反过来又会在运行上产生感应电动势，使运行线路零序电流减小。

133．在大接地电流系统中，当相邻平行线停运检修并在两侧接地时，电网接地故障线路通过零序电流，将在该运行线路上产生零序感应电流，此时在运行线路中的零序电流将会减少。

1342大接地电流系统线路断相不接地，所以没有零序电流。 1352只要出现非全相运行状态，一定会出现负序电流和零序电流。 1362在双侧电源系统中，如忽略分布电容，当线路非全相运行时一定会出现零序电流和负序电流。

1372当线路非全相运行时，因为没有发生接地故障，所以线路没有零序电流。

1382当线路出现不对称断相时，虽然没有发生接地故障，但仍可能会有线路零序电流。

1392线路出现断相，当断相点纵向零序阻抗大于纵向正序阻抗时，单相断相零序电流小于负序电流。

1402当输送功率为IOMW 的线路出现不对称断相时，因为线路没有发生接地故障，所以线路没有零序电流。

1412中性点不接地系统中，单相接地故障时，故障线路上的容性无功功率的方向为由母线流向故障点。

142．如果变压器中性点直接接地，且在中性点接地线流有电流，该电流一定是三倍零序电流。

143．在中性点不接地的变压器中，如果忽略电容电流，相电流中一定不会出现零序电流分量。

1442继电器按在继电保护中的作用，可分为测量继电器和辅助继电器两大类，而时间继电器是测量继电器中的一种。

1452比较两个电气量关系构成的继电器，可归纳为电气量的幅值比较和相位比较两类。

1462零序、负序功率元件不反应系统振荡和过负荷。

1472在大接地电流系统中，线路始端发生两相金属性短路接地时，零序方向电流保护中的方向元件将因零序电压为零而拒动。

1482比相式阻抗继电器，不论是全阻抗、方向阻抗、偏移阻抗，抛球特性还是电抗特性，它们的工作电压都是U’=u 一吗，只是采用了不同的极化电压。

1492发生正方向不对称故障时，对正序电压为极化量的相间阻抗继电暑导，原点不在稳态阻抗特性圆内，对称性故障时动作特性恰好通过原点。

150．在大接地电流系统中，线路的零序功率方向继电器接于母线电压互感器的开口三角电压，当线路非全相运行时，该继电器可能会动作。 151．相间距离继电器能够正确测量三相短路故障、两相短路接地、两相短路、单相接地故障的距离。

152．电网频率变化对方向阻抗继电器动作特性没有影响，不可能导致保护区变化或在正、反向出口短路故障时失去方向性。

153．电网频率的变化对方向阻抗继电器动作特性有影响，可能导致保护区的变化以及在某种情况下正反向出口短路故障时失去方向性。

154．方向阻抗继电器引入第三相电压是为了防止正方向出口两相短路拒动及反方向出口两相短路时误动。

155．阻抗继电器的整定范围超出本线路，由于对侧母线上电源的助增作用，使得感受阻抗变小，造成超越。

156．由于助增电流的存在，使距离保护的测量阻抗增大，保护范围缩小。 157．过渡电阻对距离继电器工作的影响，只会使保护区缩短。

158．在受电侧电源的助增作用下，线路正向发生经接地电阻单相短路，假如接地电阻为纯电阻性的，将会在送电侧相阻抗继电器的阻抗测量元件中引起容性的附加分量ZR。

159．相电流差突变量选相元件，当选相为B 相时，说明△IAB 或△IBC 动作。 160．系统发生振荡时，阻抗继电器可能会误动作，但不一定会误动作。 161．对方向阻抗继电器来讲，如果在反方向出口(或母线)经小过渡电阻短路，且过渡阻抗呈阻感性时，最容易发生误动。

162．方向元件改用正序电压作为极化电压后，比起90°接线的方向元件来，

主要优点是消除了电压死区。

163．在系统发生振荡情况下，同样的整定值，全阻抗继电器受振荡的影响最大，而椭圆继电器所受的影响最小。

164．方向阻抗继电器切换成方向继电器后，其最大灵敏角不变。 165．系统运行方式越大，保护装置的动作灵敏度越高。 166．过电流保护在系统运行方式变小时，保护范围也将变小。 167．过电流保护在系统运行方式变小时，保护范围将变大。

168．当电压互感器二次星形侧发生接地短路时，在熔断器或自动开关未断开以前，电压回路断线闭锁装置不动作。

169．DL 型电流继电器的整定值，在弹簧力距不变的情况下，两线圈并联时比串联时大一倍，这是因为并联时流入线圈中的电流比串联时大一倍。 170．电磁型继电器，如电磁力矩大于弹簧力矩，则继电器动作，如电磁力矩小于弹簧力矩，则继电器返回。

171．通常采用施加单相电压来模拟两相短路的方法来整定负序电压继电器的动作电压。例如，将继电器的B、C 两端短接后对A 端子施加单相电压u。若负序继电器动作电压整定为3V(相)，则应将U升至9V 时，才能使继电器刚好动作。

172．A 相接地短路时IA1=IA2=I0 = IA/3，所以，用通入A 相一相电流整定负序电流继电器时，应使1/3*IOP.A =1/3* IOP.2。

173．用逐次逼近式原理的模数转换器(A/D)的数据采样系统中有专门的低通滤波器，滤除输入信号中的高次分量，以满足采样定理。用电压一频率控制器(VFC)的数据采样系统中，由于用某一段时间内的脉冲个数来进行采

样，这种做法本身含有滤波功能，所以不必再加另外的滤波器。 174．微机保护“看门狗”(Watch dog)的作用是：当微机保护的直流电源消失时，快速地将备用电源投入，以保证微机保护正常运行。

175．线路微机保护在软件上有滤波功能，可以滤掉直流成分，因此零漂稍大不影响保护的计算。

176．对微机保护可采用检查模数变换系统、打印核对定值、进行开出量传动检查的方法，来检查回路及定值的正确性。

177．微机保护装置常使用电压／频率变换、采样保护变换和逐次比较式等三种原理的A/D 变换器件进行模／数转换。

178．微机保护硬件中RAM 常用于存放采样数据和计算的中间结果、标志字等信息，一般也同时存放微机保护的动作报告信息等内容。

179．对微机保护装置，若失去交流电压后不及时处理，遇有区外故障或系统操作使其启动，则只要有一定的负荷电流，距离保护将误动。 180．一般微机保护的“信号复归”按钮和装置的“复位”键的作用是相同的。

181．微机保护对A/D 变换器的转换速度要求不小于35μS

182．微机继电保护装置在运行中需要改变已固化好的定值时，应由继电保护人员按规定的方法改变定值，此时必须停用继电保护装置，但应立即打印(显示)出新定值，并与主管调度核对定值。

183．微机继电保护装置在运行中要切换定值区时，应由继电保护人员按规定的方法改变定值，此时必须停用继电保护装置，但应立即打印(显示)出新定值，并与主管调度核对定值。

184．检查微机保护回路及整定值的正确性时应采用打印定值和键盘传动相结合的方法。

185．变电站综合自动化系统中的微机保护装置，为合理利用资源，可以依赖外部通信网完成被保护元件所需的各种保护功能。

186．逐次逼近式模数变换器的转换过程是由最低位向最高位逐次逼近。 187．微机保护的程序存储器在12．5～2lV 电压下固化，5V 电压下运行。 188．微机保护每周波采样12 点，则采样率为600Hz 。

189．共模电压是指在某一给定地点所测得在同一网络中两导线问的电压。 190．全周式傅里叶算法可以滤去多次谐波，但受输入模拟量中非周期分量的影响较大。

191．数字滤波器无任何硬件附加于计算机中，而是通过计算机去执行一种计算程序或算法，从而去掉采样信号中无用的成分，以达到滤波的目的。 192．RS232C 串行接口标准的信号传输速率最高为20kbps，最大传输距离为30m。

193．微机保护中硬件或软件“看门狗”(Watch dog)的作用是防止病毒进入到微机保护程序中。

194．103 规约适用于具有编码的位串行数据传输的继电保护设备(或间隔单元)和控制系统交换信息。

195．常规的变电站，只要有RT[J 远动设备即可以实现无人值班；变电站综合自动化不仅可以实现无人值班，而且大大提高了变电站的自动化水平。 196．暂态稳定是指电力系统受到小的扰动(如负荷和电压较小的变化)后，能自动地恢复到原来运行状态的能力。

197．一般来说，高低压电磁环网运行可以给变电站提供多路电源，提高对用户供电的可靠性，因此应尽可能采用这种运行方式。

198．为了使用户停电时间尽可能短，备用电源自动投入装置可以不带时限。 199．I0 、I2a 相的选相元件，当落入C 区时，可能AB 相故障。

200．在大接地电流系统中，为了保证各零序电流保护有选择性动作和降低定值，有时要加装方向继电器组成零序电流方向保护。

201．零序电流保护逐级配合是指零序电流定值的灵敏度和时间都要相互配合。

202．零序电流保护的逐级配合是指零序电流保护各段的时间要严格配合。 203．零序电流保护虽然作不了所有类型故障的后备保护，却能倪证在本线路末端经较大过渡电阻接地时仍有足够灵敏度。

204．零序电流保护不反应电网正常负荷、振荡和相问短路。 205．零序电流保护能反应各种不对称短路，但不反应三相对称短路。 206．零序电流保护可以作为所有类型故障的后备保护。

207．当线路出现非全相运行时，由于没有发生接地故障，所以零序保护不会发生误动。

208．在小接地电流系统中，零序电流保护动作时，除有特殊要求(如单相接地对人身和设备的安全有危险的地方)者外，一般动作于信号。 209．电力系统振荡时，电流速断、零序电流速断保护有可能发生误动作。 210．过电流保护在系统运行方式变小时，保护范围也将缩小。 211．无时限电流速断保护是一种全线速动的保护。

212．对于终端站具有小水电或白备发电机的线路，当主供电源线路故障时，

为保证主供电源能重合成功，应将它们解列。

213．近后备保护是当主保护或断路器拒动时，由相邻电力设备或线路的保护来实现的后备保护。

214．方向横差保护存在相继动作区，同时在两相出口短路故障时存在动作死区。

215．线路横差保护由于可反应线路内任意一点的故障，且无时间元件，故属于全线速动的主保护。

216．突变量保护中专门设有最简单的合闸于故障保护，这样做是基于认为手(重)合时只会发生内部故障。

217．线路断路器合闸后正常运行(包括空充线路)时，突变量保护既能作为快速主保护，又能作为阶段式后备保护。

218．距离继电器能判别线路的区内、区外故障，是因为加入了带记忆的故障相电压极化量。

219．助增电流的存在，使距离保护的测量阻抗增大，保护范围缩短。 220．由于助增电流的存在，使距离保护的测量阻抗增大，保护范围缩小。 221．由于助增电流(排除外汲情况)的存在，使距离保护的测量阻抗增大，保护范围缩小。