西安石油大学本科毕业设计（论文） 表3.26 活荷载按层的折减系数 墙柱基础计算截面以上的层数 计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数

表3.27 承载力抗震调整系数γRE 材料 钢 筋 混 凝 土 结构构件 梁 轴压比小于0.15的柱 轴压比不小于0.15的柱 抗震墙 各类构件 受力状态 受弯 偏压 偏压 偏压 受剪、偏拉 0.75 0.75 0.80 0.85 0.85 1 1.00 （0.90） 2～3 0.85 4～5 0.70 6～8 0.65 9～20 0.60 >20 0.55 注;当搂面梁的从属面积超过25m2时，采用括号内数值。

混凝土强度等级C30(fcm=16.5N/mm2,fc=14.3N/mm2).

纵筋为II级（fy=300N/mm2）,箍筋为I级（fy=210 N/mm2）。

（1） 底层梁的正截面设计

表3.28 第一层框架梁正截面强度设计

截面 M(kN) I -361.42 300×565 0.30×217.36=65.21 -296.21 -251.78 0.196 0.22 0.89 1615.18 0.072 0.964 571 0.139 0.931 1086.5 0.165 0.918 1293.76 I 176.52 300×565 65.21 111.31 94.61 0.069 II 208.43 300×565 208.43 177.17 0.129 III -310.58 300 ×565 0.3×219.5=65.85 -244.73 -208.02 0.151 b?h0(mm2) b·V (kN·m) 2bM0=M-·V(kN·m) 2m) ?REM0(kN·?s??REM0fcmbh20??1?1?2?s ?s=0.5(1+1?2?s) ?M2As=RE0(mm) ?sfgh0选筋 实配面积 ρ% 截面 M(kN) 3Ф18+3Ф20 941+763=1704 1.01 III 114.5 45

3Ф22 1140 0.67 IV -181.30 3Ф22 1140 0.67 IV 147.28 3Ф16 + 3Ф18 603+763=1366 0.81 V 12.27

西安石油大学本科毕业设计（论文）

b?h0(mm2) b·V (kN·m) 2bM0=M-·V(kN·m) 2m) ?REM0(kN·300×565 0.3×219.5=65.85 48.65 41.35 0.03 300×365 0.3×167.31=50.19 131.1 111.44 0.194 300×365 50.19 97.09 82.53 0.144 300×365 12.27 10.43 0.018 ?s??REM0fcmbh20 0.03 0.985 239.68 3Ф22 2??1?1?2?s ?s=0.5(1+1?2?s) 0.218 0.891 1105.37 3Ф16+3Ф18 1366 0.81 0.156 0.922 791.09 3Ф18 763 0.70 0.018 0.991 93.02 3Ф22 1140 1.04 ?M2As=RE0(mm) ?sfgh0选筋 实配面积(mm) 1140 0.36 ?%

（2） 底层梁的斜截面强度计算

为防止梁在弯曲屈服前发生剪力破坏，截面设计时，对剪力设计值进行调整如下

rV=ηv(Mlb+Mb)/ln+VGb

式中：?v—为剪力增大系数，对二级框架取1.20；

ln—梁的净跨，对第一层梁lNab=5.14m,lNbc=2.06m;

VGb为梁在重力荷载作用下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值， VGb=1.2(q恒+0.5q活)ln/2;

l

、Mbr—分别为梁的左、右端顺时针方向或反时针方向截面组合的弯矩值由Mb

表3.23查得：

AB跨，顺时针方向 Mlb=176.52kN·m

r Mb=-310.58kN·m

逆时针方向 Mlb=-361.42kN·m

r Mb=114.5kN·m

46

西安石油大学本科毕业设计（论文）

BC跨，顺时针方向 Mlb=±147.28kN·m

r 逆时针方向 Mb=?181.30kN·m

r计算中Mlb+Mb取顺时针方向和逆时针方向中较大者。

剪力调整：

rAB跨： Mlb+Mb=310.58+176.52=487.0kN·m>361.42+114.5=475.92kN·m

VGb?（35.8+0.5×7.2）×1.2×1/2×5.14=121.51kN

rBC跨： Mlb+Mb=181.30+147.28=328.58kN·m

VGb?（16.54+0.5?7.2)?1.2?1/2?2.06?24.89kN VA右=VB左=1.2?475.92/5.14?121.51?232.62kN VB右=1.2?328.58/2.06?24.89?216.30kN 考虑承载力抗震调整系数?RE=0.85

?REVA=?REVB左=0.85?232.62?197.73kN ?REVB右=0.85?216.30?183.86kN

调整后的剪力值有些值大于组合表中的静力组合的剪力值，故按调整后的剪力值进行斜截面计算。 斜截面计算见表3.29。

表3.29 梁的斜截面强度计算

截面 设计剪力V(kN) '支座A右 217.36 184.76 232.62 300?565 支座B左 219.50 186.58 232.62 300?565 支座B右 167.31 142.21 216.30 300?365 ?REV' (kN) 调整后剪力V(kN) b?h0(mm) 0.2fcbh0 (N) 箍筋直径?(mm)肢数（n） AsV 2484.77?10?V n=4 ??8.2 52.8 3484.77?10?V n=4 ??8.2 52.8 3313.17?10?V n=4 ??8 50.3 3 47

西安石油大学本科毕业设计（论文）

箍筋间距S(mm) Vcs=0.056fcbh0 100 435.71?10>?REV 0.704 0.204 3100 435.71?10>?REV 0.704 0.204 3100 203.53?10>?REV 0.419 0.204 3nAV?sr=s(%) bs?svmin=0.03fc/fyv(%) 根据国内对低周反复荷载作用下钢筋混凝土连续粱和悬臂粱受剪力试验，反复加载作用下粱的受剪承载力降低。考虑地震作用的反复性，表中公式将静力荷载作用下粱的受弯承载力公式乘以0.8的降低系数。 （3） 标准层梁的正截面设计

表3.30 标准层框架梁正截面强度设计

截面 M(kN) I -291.26 300×565 0.30×198.21=59.46 -231.8 -197.03 0.143 0.155 0.923 1218.8 0.023 0.989 186 0.085 0.958 667 I 97.46 300×565 59.46 38 32.3 0.023 II 131.73 300×565 131.73 111.97 0.081 III -270.35 300 ×565 0.3×199.53=59.86 -210.49 -178.92 0.13 0.14 0.93 1098 b?h0(mm2) b·V (kN·m) 2bM0=M-·V(kN·m) 2m) ?REM0(kN·?s??REM0fcmbh20??1?1?2?s ?s=0.5(1+1?2?s) ?M2As=RE0(mm) ?sfgh0选筋 实配面积 ρ% 截面 M(kN) 3Ф12 3Ф20 339+941=1280 0.8 III 69.79 300×565 3Ф18 236 0.45 IV -147.78 300×365 3Ф18 763 0.45 IV 115.16 300×365 3Ф22 1140 0.67 V 12.27 300×365 b?h0(mm2) 48