其它梁的配筋计算见下表：

层次截面支座1AM（KN·m）136.45185.57215.26126.14109.1135.97184.72215.26125.2364133.84178.92215.26105.0564130.08160.93215.26106.5364119.63135.65223.2894.2764ξ-0.01-0.010.03-0.020.02-0.01-0.010.03-0.020.01-0.01-0.010.03-0.020.01-0.01-0.010.03-0.020.01-0.02-0.010.03-0.020.01975.841207.28799.17897.451017.63707.202Ф22、1Ф20(1074.2)2Ф25、1Ф20(1296.2)1518.773Ф20(941)446.182Ф22、1Ф20(1074.2)2Ф25、1Ф20(1296.2)1576.373Ф20(941)446.183Ф16(603)3Ф26(1593)3Ф16(603)3Ф26(1593)1004.051342.24788.073Ф22(1140)3Ф25(1473)1518.773Ф20(941)446.182Ф20、1Ф18(1137)3Ф26(1593)1020.031385.75939.463Ф22(1140)3Ф25(1473)1518.773Ф20(941)446.182Ф20、1Ф18(1137)3Ф26(1593)计算As，（mm）1023.631392.122实配As（mm）3Ф22(1140)3Ф25(1473)，2计算As（mm2）实配As（mm）2配箍加密区双肢8@100，非加密区8@200加密区双肢8@100，非加密区8@200加密区双肢8@100，非加密区8@200加密区双肢8@100，非加密区8@200加密区双肢8@100，非加密区8@200加密区双肢8@100，非加密区8@200加密区双肢8@100，非加密区8@200加密区双肢8@100，非加密区8@200加密区双肢8@100，非加密区8@200加密区双肢8@100，非加密区8@200BlAB跨间支座BrBC跨间1518.77946.292Ф22、1Ф20(1074.2)763.283Ф26(1593)2Ф20、1Ф18(1137)支座2ABlAB跨间支座BrBC跨间支座3ABlAB跨间支座BrBC跨间A支座4BlAB跨间支座BrBC跨间A支座5BlAB跨间支座BrBC跨间二、框架柱：

1、柱截面尺寸验算：根据《抗震规范》，对于二级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.8。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果

柱号 层次 b（mm） h0（mm） fcm（N/mm） M（KN〃m） V（KN） N（KN） M/Vh0 N/fcmbh0 5 4 A柱 3 2 1 B柱 5 4 550 550 550 550 550 550 550 510 510 510 510 510 510 510 15.6 15.6 15.6 15.6 15.6 15.6 15.6 94.46 96.41 97.82 97.51 85.65 651.47 1130.25 25

2cccc3.82 495.12 >2 0.145<0.8 5.51 801.08 >2 0.199<0.8 7.02 1107.04 >2 0.292<0.8 8.3 1368.81 >2 0.385<0.8 9.32 1593.11 >2 0.478<0.8 15.95 651.47 >2 0.182<0.8 23.02 1130.25 >2 0.294<0.8

3 2 1 550 550 550 510 510 510 15.6 15.6 15.6 1609.02 2087.80 2571.12 29.37 1609.02 >2 0.487<0.8 34.72 2087.80 >2 0.621<0.8 38.96 2571.12 >2 0.767<0.8 例：第1层A柱： 柱截面宽度：b=550 mm

柱截面有效高度：h0=550-40=510 mm 混凝土轴心抗压强度设计值：fcm=16.5 N/mm2 柱端弯矩计算值：Mc取上下端弯矩的最大值。 Mc=85.65/0.75=114.2（KN〃m）

柱端剪力计算值：Vc =9.32/0.75=12.43 KN

柱轴力N取柱顶、柱底的最大值：N=1593.11/0.75=2124.15 KN 剪跨比：Mc/Vch0=114.2*103/9.32/510=24.03>2

轴压比：N/fcmbh0=2124.15*103/16.5/550/510=0.459<0.8 2、柱正截面承载力计算： 先以第1层A柱为例，

（1）最不利组合一（调整后）：Mmax=114.2KN〃m，N=2124.15 KN 轴向力对截面重心的偏心矩

e0=M/N=114.2×106/(2124.15×103)=53.76 mm

附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即550/30=18.33mm，故取ea=20 mm。

柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖的底层柱，l0=1.0H=3.6m 初始偏心矩：ei=e0+ea=53.76+20=73.76 mm

因为长细比l0/h=3600/550=6.55>5，故应考虑偏心矩增大系数η。 ξ1=0.5fcmA/N=0.5×16.5×5502/（2124.15×103）=1.175>1.0 取ξ1=1.0

又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400ei =1+3.62×510/1400/73.76=1.06

轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离 e=ηei+h/2-as =1.06×73.76+550/2-40 =353.19 mm 对称配筋：

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ξ=x/h0=N/fcmbh0=2124.15×103/16.5/550/510 =0.459<ξb=0.544 为大偏压情况。

As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ) fcmb h02]/fy,/(h0-as,)

=[2124.12×103×353.19-0.459×(1-0.5×0.459) ×16.5×550×5102]/310/(510-40)=580.39(mm2)

(2) 最不利组合二：Nmax=1693.5KN， M=51.39KN〃m

此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。 轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=51.39×106/(1693.5×103)=30.65mm 初始偏心矩：ei=e0+ea=63.56+20=50.65mm

长细比l0/h=3600/550=6.55>5，故应考虑偏心矩增大系数η。 ξ1=0.5fcmA/N=0.5×16.5×5502/（1693.5×103）=1.474>1.0 取ξ1=1.0

又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 =1+6.552×510/1400/50.65=1.309

ηei=1.309×50.65=66.28mm<0.3h0=0.3×510=153mm,故为小偏心受压。 轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离 e=ηei+h/2-as=153+550/2-40=388mm

ξ=（N-ξbfcmbh0）/[ (Ne-0.45fcmbh02)/(0.8-ξb)/(h0-as,)+fcmbh0 ]+ξb 按上式计算时，应满足

N>ξbfcmbh0及Ne>0.43fcmbh02.因为

N=1693.5KN<ξbfcmbh0=0.544×16.5×550×510=2517.77KN 故可按构造配筋，且应满足ρmin=0.8%， 单侧配筋率ρsmin≥0.2%，

故As=As=ρsminbh=0.2%×550×550=605mm 选4Ф20、8Ф18，As,=As=1646mm2

总配筋率ρs=2×1646/550/510=1.17%>0.8% 3、柱斜截面受剪承载力计算：

以第1层A柱为例，查表可知：框架柱的剪力设计值V c=9.32/0.75=12.43KN 剪跨比λ=19.27>3，取λ=3

,

2

27

轴压比n=0.478

考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值

N=2124.15KN>0.3fcmbh=0.3×16.5×5502/103=1497.38KN 故取N=2124.15KN

1.05ftbh0/(λ+1)+0.056N=1.05×1.5×550×510/(3+1)+0.056×2090.12×103 =277493.6N>192890N 故该层柱应按构造配置箍筋。

柱端加密区的箍筋选用4肢Ф8@100。查表得，最小配筋率特征值λv=0.09，则最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=0.09×16.5/210=0.7%，柱箍筋的体积配筋率 ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=50.3×550×8/100/550/550=0.73%>0.6%,符合构造要求。 注：Asvi、li为第i根箍筋的截面面积和长度。

Acor为箍筋包裹范围内的混凝土核芯面积。s为箍筋间距。

非加密区还应满足s<10d=200mm,故箍筋配置为4Ф8@150，配筋图如下图所示：

其它各层柱的配筋计算见下表：

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