西安石油大学采油工程课程设计
则式(2-1)、 (2-2)、 (2-3) 及(2-4)得井筒温度分布计算式如下:
?g?125qt125?6.23??259.5833
11.1573?5.4246exp(?0.001?g)1 ?1.1573?5.4246exp(?0.001?259.58)kp??0.2415??2?kp2???0.2415?0.0047?g(1?fw)259.58?(1?25%)
T(h)?16?TR?16??h?1?exp[??(H?h)]??H70?16?16??0.0047h?1?exp[?0.0047(2146?h)]?0.0047?214670?16?16??0.0047h?1?exp[?0.0047(2146?h)]?0.0047?2146?21.35?0.025h?5.35exp[?0.0047(2146?h)
（3） 充满程度和沉没度的关系
由《采油工程手册》得 1））原油中溶解气油比
??1.8(T?273)?32?1.8?70?32?158
D?141.5?o?131.5?141.5?131.5?33.8 0.856a?0.00091??0.0125D??0.281
则原油中溶解气油比：
?P?Rs?2.277?g?a??10?1.204?17??2.277?0.7???0.281??10?1.204?105.26
又Rs??Pr 则有 ??Rs105.26??6.19m3/(m3?MPa)
17Pr6
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若有余隙影响，则由《采油工程原理与设计》知：
??1-kR （2-5） 1?Rp?RR??Rs??1?fw?10Pi?1 （2-6）
Rp?87?0.856?74.472 m3/m3
?——充满程度，小数；
k——余隙比，取0.1；
R——泵内气液比，m/m Rp33
——地面生产气油比，m3/m3
——泵内溶解气油比，Rs=?Pi, m3/m3
3
3
Rs?——溶解气系数m/(m·MPa);
Pi——沉没压力，MPa；
fw——体积含水率
则由式（2-6）得泵内气液比
R??74.472?6.19Pi?(1?25%)?55.854?4.64Pi
10Pi?110Pi?1?4.58541-0.1R10.464Pi ???1?R5.36P?56.854i又 Pi??oghs
充满程度和沉没度的关系式如下
??10.462?oghs?4.58540.0878hs?4.5854? （2-7）
5.38?oghs?56.8540.0452hs?56.854（4）计算下泵深度与沉没度关系
由井底流动压力的计算中油水由于密度差而发生重力分异，使泵吸入口以上的 环形空间的液体不含水，吸入口以下的为油水混合物，因此，井底流动压力近似如
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p6wf?[(H?Lp)?lgg?hs?og]?10??pc 即：h?H?(pwf?pc)?106?hs?og? lgg其中：
pwf—流压，Mpa；
H—油层中部深度，m； Lp ─ 泵挂深度，m hs—沉没度，m；
g—重力加速度，m/s2；
?lg—井内气液平均密度，kg/m3；
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2-8）2-9）下：
（
（
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?lg??o(1?fw)??wfw?0.856?(1?0.25)?1?0.25?0.892(kg/m3) 井内溶有气体密度会小于0.892则取?lg?0.883?—kg/mo 吸入口以上环形空间油柱平均密度，；
pc—套压，Mpa
注： 1）忽略气柱重量，动液面处压力等于套压；
2）此时流体在套管内流动。 部分参数的计算：
ρo?ρo，把吸入口以上环形空间油柱平均密度看成是纯油的密度；
把井内混合物平均密度代入数据化简式（2-9）可得 下泵深度
Lp与沉没度hs的关系：
(9.94?0.2)?106?hs?856?9.81 Lp?2146?
880?9.81 ?1018?0.97hs （2-10）
（5）动液面深度与沉没度关系
Lf?Lp?hs?1018?0.03hs （2-11）
2.2 作充满程度、下泵深度动液面深度与沉没度关系曲线
由式（2-7）、(2-10)及（2-11)可得出充满程度、下泵深度、动液面深度 和沉没度的曲线关系如下： Lf?Lp?hs
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