X=D/2-( Wd+ WF )=0.9-(0.354+0.095)=0.451m Y=D/2-WC=0.9-0.085=0.815m

塔板有效鼓泡面Aa=1.3913m。

等腰三角形边长S=75mm ,排间距t=Aa/NS=1.3913/(0.075*156)=0.1189m，浮阀排数

2

n=8.59。

验证：

错误！未找到引用源。=0.1189m/s 错误！未找到引用源。

=0.1227m/s

错误！未找到引用源。=1.6221m/s 错误！未找到引用源。

=1.6743m/s

浮阀动能因数动能因数:

塔顶、塔底浮阀动能因数均在8~17之间，因此所选标准浮阀塔盘合适，基本无漏液现象。

5.2.3浮阀塔板流体力学计算 1、塔板压力降

浮阀塔板压力降认为由三部分组成，气流通过干塔板?PC，通过液层的压力降为?P克服1，液相表面张力的压力降?P?。

?P??PC??P1??P? 以液柱高度表示压力降：

hP?hC?hl?h? （1）干板压力降

23

?对33gF-1型重阀，全开前的干板压降：（m液柱）

hC?19.90.175u0?l错误！未找到引用源。 （0-1）

全开后的干板压降：

2u0? hC?5.37?v

2g?l阀孔动能因数 F0?u0?v

精馏段：u0?1.6743m/s，?v?27.8109kg/m3，求得F0?8.830 提馏段：u0?1.6221m/s，?v?32.9487kg/m3，求得F0?9.311 所以精馏段、提馏段都是全开，代入公式分别计算可得： 精馏段：hC?0.0489m。 提馏段：hC?0.0529m (2)液层压力降

?hl???hw?how?

? 为充气系数，取?=0.5。 ?h?0.0458m l精馏段：

?h?0.0458m

提馏段：l(3) 气体克服液体表面张力的压强降 由于气体克服表面的压强降很小，可以忽略. (4)塔板压降

精馏段：hP?hC?hl?0.0489?0.0458?0.0947m?3.103mmHg 提馏段：hP?hC?hl?0.0529?0.0458?0.0987m?3.26mmHg

2、雾沫夹带量

??(1)雾沫夹带量

24

用阿列克山德罗夫经验公式计算：

A?0.052hl?1.72??u?e???n2??mHT????

3.7其中

??AaAT

??2?1?x??Aa?2?xr2?x2?rsin???180?r?? ?x?D??Wd?WF?2 r?D?WC2

????0.295??lm?5.63?10?5????V??L??V???V?????0.425

取 ??0.7，A=0.159，n=0.95。代入数据解得： 精馏段：m=0.6273，e=0.01318（kg雾沫/kg气体） 提馏段：m=0.5426，e=0.00737kg（雾沫/kg气体）。

该值远小于0.1 kg（雾沫/kg气体）。。

(2)泛点率 泛点率

F1?100CV?136LS?ZAb?KS?CF 100CV0.78AT?KS?CVF1?其中，

CV?VS?V?L??V

25

Z?D?2WdAb?AT?2Ad

?F?62.2886%F代入数据解得精馏段1，提馏段1?81.97%。

经验证，e<0.1kg/kg, F1?80~82% ,合理。

3、降液管内液面高度

降液管内液面高度Hd代表液相通过一层塔板所需的液位高度。

Hd?hw?how??h?hd?hp

取hw?how?0.0916m，浮阀塔?h很小，可以忽略不计。

hP为塔板压降，

精馏段：hP?0.0947m，提馏段hP?0.0987m

hd为液体流过降液管时的阻力损失，hd?hd1?hd2。

其中：hd1?0.153(代入数据后求得：

精馏段：hd1?0.0079m，hd2?0.0052m，

Ls2L)，hd2?0.1(s)2 lw?hbArHd?0.0916?0?0.0131?0.0947?0.1994m

提馏段：hd1?0.0283m，hd2?0.0185m，

Hd?0.0916?0?0.0283?0.0185?0.2371m

为了防止淹塔，降液管内液面高度应该满足：

Hd???HT?hw?

取??0.5，则?(HT?hw)?0.5?(0.50?0.040)?0.27m

26