.
考虑地震作用时,结构构件的截面采用下面的表达式：
S≤R/?RE(对轴压比小于0.015的柱，偏压状态时，?RE=0.8，受剪
时?RE=0.85)
式中 ?RE——承载力抗力调整系数，取值见表2-22；
S——地震作用效应与其它荷载效应的基本组合；
R——结构构件的承载力。
注意在截面配筋时，组合表中地震力组合的内力均应乘以?RE后再与静力组合的内力进行比较，挑选出最不利组合。
表2-22 承载力抗震调整系数?RE
材料 结构构件 梁 钢筋 混凝土 轴压比小于0.15的柱 轴压比不小于0.15的柱 抗震墙 各类构件 (2)横向框架梁截面设计
取底层框架梁为例说明计算方法，其它层计算方法类似。
受力状态 受弯 偏压 偏压 偏压 受剪、偏拉 ?RE 0.75 0.75 0.80 0.85 0.85 V1=209.2M1=-333.27 1 92.218 1 2 2 V3=200.37M3=-315.21 42.32 3 V4=156.81M4=-194.93113.91 4 5 5 M5=-28.3M2=209.57 3 4
图2-14 底层梁内力示意
梁控制截面的内力如图2-14所示。图中M单位为kN·m，V的单位为kN。混凝土强度等级C30（fc =14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）,纵筋为
.
.
2HRB335(fy=300N/mm?b=0.55) 2箍筋为HPB235(fy=210N/mm?b=0.55)。
a、 梁的正截面强度计算（见表2-23）
b、梁的斜截面强度计算（见表2-24）
为了防止梁在弯曲屈服前先发生剪切破坏，截面设计时对剪力设计值进行调整如下： V??V(Mbl?Mbr)ln?VGb
式中 ?v——剪力增大系数，对二级框架取1.2；
ln——梁的净跨，对第一层梁，lnCE＝6.7m, lnEF=1.9m；
VGb——梁在重力荷载作用下,按简支梁分析的梁端截面剪力设计值,
1 VGb?1.2(q恒?q活)?ln；
2Mbl,Mbr——分别为梁的左、右端顺时针方向或反时针方向截面组合的弯矩
值。由表2—18查得：
lrCE跨：顺时针方向 Mb=92.21kN·m Mb=-333.27kN·m
lr逆时针方向 Mb =-315.21kN·m Mb=42.32kN·m
lEF跨：顺时针方向 Mb=±113.91kN·m
r逆时针方向 Mb=m195.92kN·m
lr计算中Mb+ Mb取顺时针方向和逆时针方向中较大值。
剪力调整: CE跨：
Mbl+Mbr= 92.21+333.27=425.48kN·m＞315.21+42.32=357.53kN·m
VGb=(32.85+0.5×6.6)×1.2×1/2×7.0=151.83kN·m
EF跨:
Mbl+Mbr=113.91+195.92=309.37kN·m＞VGb=(15.44+0.5×6.6)×1.2
×1/2×1.9=21.36 kN·m
VC右?VE左=1.05×425.48/7.0+151.83=213.97 kN VE右=1.05×309.83/1.9+21.36=192.34 kN
.
.
考虑承载力抗震调整系数：?RE=0.85
?REVC右=0.85×211.48=179.76kN ，?REVE右=0.85×190.88=162.25 kN
调整后的剪力值大于组合表中静力组合的剪力值，故按调整后的剪力值 进行斜截面计算。 表2-23梁的正截面强度计算
截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅲ Ⅳ Ⅳ Ⅴ M -333.27 92.21 209.57 -315.21 42.32 -195.92 113.91 -28.31 (kN·m) b×h0 250×565 2503×65 250×365 250×365 250×365 250×365 250×365 250×365 (mm2) v×b/2 (kN·m) M0=M-v×b/2 (kN·m) γRE×M0 25.99 25.99 25.05 25.05 19.35 19.35 -27.4 -20.55 0.017 -305.37 64.79 206.52 -288.13 16.13 -175.58 92.47 -229.03 48.59 154.89 216.10 12.10 -131.69 69.35 0.201 0.043 0.015 0.189 0.011 0.276 0.146 ?s＝（γRE×M0）／（fcbh02） ξ＝1－1?2as 0.227 γs＝0.5×(1+1?2as) Αs＝rREMo／（rsfyh0) (mm2) 选 筋 实配面积 （mm2） ρ% 0.887 0.044 0.015 0.189 0.011 0.331 0.159 0.017 0.978 0.992 0.894 0.994 0.835 0.921 0.991 1524 293 921 1426 72 1440 688 189 2Ф25 3Ф20 +2Ф20 1610 1.14 941 0.67 3Ф20 941 0.67 3Ф25 1473 1.04 3Ф20 941 0.67 3Ф25 1473 1.04 3Ф18 763 0.84 3Ф25 1473 1.61
.
.
表2-24 梁的斜截面强度计算
截面 设计剪力V′ （kN） 207.91 200.37 154.80 支座C右 支座E左 支座E右 ?RE?V' 176.21 （kN） 调整后的剪力 （kN） 211.48 179.76 250×565 475.26＞V 2φ8 50.3 100 290.59＞211.48 179.76 250×565 475.26＞V 2φ8 50.3 100 290.59＞190.88 162.25 250×365 307.03＞V 2φ8 50.3 100 237.78＞170.31 131.58 ?RE?V（kN） b?h0 0.2fcbh0 箍筋直径Φ （mm）肢数（n） Asv1 箍筋间距S（mm） 0.7ftbh0?1.25fyvnAsv'b?sAsv'V1sh0 ?RE·V 0.402 ?RE·V 0.402 ?RE·V 0.503 ?st?(%) ft(%) fyv?s?min?0.30
.
0.20 0.20 0.20