中国矿业大学2008届本科生毕业设计 第32页

试验齿轮的接触疲劳极限：

?Hlim?400Mpa

试验齿轮的弯曲疲劳极限：

?Hlim?280Mpa

齿形的加工为插齿，精度为7级。 3.4.2 确定各主要参数 ⑴行星机构总传动比：

i=5.74，采用NGW型行星机构。

⑵行星轮数目np：

要根据文献3表2.9-3及传动比i，取np?4。

⑶载荷不均衡系数kp：

采用太阳轮浮动和行星架浮动的均载机构，取 kp=1.15

⑷配齿计算： 太阳轮齿数za

za?np.ci?4?22?14 5.74式中：取c=22（整数） 内齿圈齿数

zb?za?(i?1)?14?(5.74?1)?66

行星轮齿数

zc??1?(zb?za)?26 取 zc?25 2⑸齿轮模数m：

按文献3表2.4-7中的公式计算中心距：

a?266(u?1)31) 综合系数：

k?2.2

kTA?a?limu

2）太阳轮单个齿轮传递的转矩：

pkp188.331.15TA?975???975???228.73N/mm2

n1np230.84中国矿业大学2008届本科生毕业设计 第33页

3）齿数比：

u?zc25??1.78 za144）取齿宽系数：

?a?0.7

5）初定中心距：

将以上各值代入强度计算公式，得

a0?226?(1.78?1)32.2?228.73?168.2mm

0.7?14502?1.186）计算模数m：

m??2a2?168.2??8.4mm

Za?Zc14?26取标准值m=8

7）未变位时中心距a：

11a?m(za?zc)??8?(14?26)?160mm

22根据实际情况取a0?163mm

（6）计算变位系数

1）a-c传动 a)啮合角?ac：

cosacb?a0cosa0 a160?cos20? 163?0.922397

?

'\所以 aac?22?4317.15.3

b)总变位系数：

中国矿业大学2008届本科生毕业设计 第34页

x???za?zc(invaac?inva0)2tga014?26'\(inv22?4315.3?inv20?)?0.4055

2tgac)中心距变动系数y：

y?a?a0163?160??0.375 m8d)齿顶降低系数?y：

?y?x??y?0.4055?0.375?0.0305

e)分配变位系数：

za?zc14?26??20 ?

22x??0.20275 z? 取xa?0.25 （见文献3第101页）

则xc?x??xa?0.4055?0.25?0.16

2）c-b传动 a)啮合角acb：

cosacb?式中， a0?a0cosa0 a11m(zb?zc)??8?(66?25)?164mm 22代入 cosacb?164cos20??0.9454576 163?所以 acb?19

b)变位系数和x?：

中国矿业大学2008届本科生毕业设计 第35页

x??(zb?zc)invac?b?inva2tgainv19??inv20??(66?25)??0.1408?

2tg20c)中心距变动系数y：

y?a?a0163?164m?8??0.125 d)齿顶降低系数?y：

?y?x??y??0.1408?(?0.125)??0.0158e)分配变位系数：

?

xc?0.1 6? xb?x??xc??0.140?80?.163.4.3 几何尺寸计算

分度圆

d?mz

齿顶圆

d*a?d?2m(ha?x??y)

齿根圆

d?d?2m(h*fa?c*?x)

基圆直径

db?dcosa

齿顶高系数

太阳轮，行星轮—h*a?1 内齿轮—h*a?0.8

顶隙系数

太阳轮，行星轮—c*?0.4

0 .