压力，使老裂缝停止延伸。此时，继续向地层中注携砂液，随着压力的上升，在老缝的内面上产生新裂缝并延伸。在新缝延伸的过程中，可能遇到一些天然的微裂缝，此时前置液中尾追的少量暂堵剂可对微裂缝端部进行暂堵，继而使新压出的裂缝继续沿原来方向向前延伸，最终形成一条以新裂缝为主缝道，天然裂缝为支缝道的新裂缝体系，从而使泄油面积大大增加。

5.2缝内转向压裂现场施工技术设计

在现场试验的基础上，基本确定了人工缝内桥堵技术的具体操作方法，一般是：先以总规模30--40%的砂量充填原裂缝一以每米油层15-20Kg加入,暂堵剂一大排量高砂比加入总砂量60～70%。实践证明，该设计程序的实施，可在疏通充填老裂缝基础上，利用变排量、变砂比和人为加入暂堵剂的方法，迫使老裂缝暂时屏蔽且产生交变压力，从而沟通更多微裂缝，产生新的裂缝系统，达到增产目的。

根据缝内转向压裂现场地质情况和施工情况分析，延长油田缝内转向压裂施工工艺参数参照以下几点进行。

(1)暂堵与多级充填压裂工艺相结合，排量多级提升，每次提升幅

200--400L/min，延长油田根据储层厚度一般为2000-2400-2800 L/min，最高排量不超过3000 L/min。

(2)疏通老裂缝加砂量前期为30-40%，后期再采取大砂量60-70%，这种多级加砂的办法可以确保新缝内有效支撑缝长及支撑剂的铺置浓度。

(3)在较厚油层中，为提高暂堵效果，采取二级暂堵技术，暂堵剂加量根据现场施工情况适量增减，第一级堵剂加量为10-15 Kg/m，第二级加量为15～20Kg/m，堵剂将裂缝前端暂堵，迫使裂缝内压力突升，产生新的支撑裂缝。

(4)配套应用压后油嘴控制放喷、强制裂缝闭合技术。

由于压裂液进入地层后破胶需要一段时间，压后直接大排量放喷将引起支撑剂回

流，降低裂缝缝口处的导流能力；压后如果采取长时间关井会造成支撑剂下沉，裂缝上部填砂浓度减小。因此压后短时间关井，让地层压力平衡后，采用用Φ4-Φ5mm油嘴控制放喷，强制裂缝闭合。压后初期采用中Φ4～Φ5mm油嘴放喷，放喷量小于200L/rain，同时监测油压、套压，确认裂缝闭台后更换Φ8-ΦlOmm

油嘴控制放喷，防止放喷过程中缝口处吐砂严重，降低裂缝导流能力。

5.3现场应用效果

延长油田2006年到2009年共实施缝内转向压裂井33口，常规压裂井18口，从效果对比图13可以看出，缝内转向压裂的有效天数、日增油、累计增油均高于常规压裂。从延长油田2006年到2009年实施的缝内转向压裂的33口井来看，有效率达到88.9%，有效井平均单井日增油达到2.42t，平均有效期326天，较常规压裂单井日增油增加0.98t，有效期延长18天，如表5-1所示。

图5-1延长油田缝内转向压裂与常规压裂效果对比图 表5-1延长油田分年缝内转向压裂效果统计表

5.4近两年实施效果

2014年在延长油田引进缝内转向压裂工艺，主要通过对布井方式、油井生产情况、油井所处位置、注水见效情况、人造裂缝及裂缝方位、地层压力变化情况、油层物性情况、地应力及岩石力学参数等参数进行综合考虑，对缝内转向压裂工艺的可行性及有效性进行评估。2014年共试验6口井，措施后平均单井日增油2.16t，平均单井累计增油498.96t，措施效果较好，如表5-2所示。

表5-2延长油田2014年暂堵压裂效果统计对比

5.5裂缝监测验证结果

为验证缝内转向压裂工艺能否产生新缝，并掌握延长油藏人工裂缝延伸规律、裂缝几何形态，砂量与裂缝长度之间的关系、裂缝的延伸方向，不断提高压裂施工方案的科学性，开展了嵌入式人工裂缝实时监测。2014年共实施6口井，裂缝实时监测结果如表5-4所示，压裂施工参数如表5-5所示。

表5-4 2014年实施暂堵压裂井裂缝实时监测结果表

表5-5 2009年实施暂堵压裂井裂缝实时监测压裂施工参数 从监测结果情况分析，缝内转向压裂井6口，通过地面微地震监测，有4口井产生了第二条缝，比率为66.7％。监测未产生新缝2口井加入暂堵剂后，压力升高太少或者甚至降低了，分析未产生新缝的原因：其一可能为暂堵剂加入量不够，压力上升值未达到理论值；其二可能是油层本身物性太差，含水率太高，重复压裂的潜力不够，因此这2口井措施效果不太乐观。 四 预测本次投标项目应用效果

通过对延长油田暂堵转向压裂的研究以及现场6口井的现场实施和我公司对延长油田老油井两年多的理论研究和现场施工作业经验，得出以下几点结论：

1．由于初始人工裂缝的存在、地层孔隙压力变化、油藏温度的改变可诱导地应力场改变，从而引起地应力的重新分布；这些诱导应力改变了含水力压裂缝井中的储层应力场分布，并可能产生应力重定向，使重复压裂可能产生不同于初次裂缝方向的新裂缝。因此，在延长油藏重复压裂改造中应用水力压裂控制技术可以实现产生新裂缝、扩大泄油面积、提高措施效果的目的。

2．延长油藏最大、最小地应力差较小，平均为1～7MPa，储层内发育微裂缝，为缝内转向压裂技术的实施提供了较好的地质条件。

3．我公司使用的三种暂堵剂在其自身的性能上并不都能够满足延长油田暂堵重复压裂工艺的要求，其中暂堵剂A和C较好，但暂堵剂B就不太适应延长油层的特性。

4．人工裂缝实时监测验证，缝内转向压裂工艺技术可形成不同于原裂缝方