图2-2-5 外附着塔吊附着立面图

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2.2.6 塔吊支撑系统设计

1、内爬塔支撑体系计算

以6#塔M600D为例进行内爬塔支撑体系设计计算，其他塔类似。 a、设计计算条件

厂家提供M600D塔吊荷载条件如下图所示：

图2-2-6 M600D塔吊荷载条件图

b、支撑布置

塔吊支撑体系采用鱼腹梁+T型水平支撑形式，鱼腹主梁主要承担竖向荷载，T型水平支撑主要承担水平荷载及加强主梁稳定性。

构件截面尺寸如下表

表2-2-7 内爬塔吊支撑构件截面

钢构件 钢材牌号 截面尺寸 主钢梁 Q345 □600*350*30*35/1000*350*30*35 水平连接构件 Q235 T500*300*20*20 首先采用Midas 通用有限元程序建立模型对上述构件分析验算，模型如下图所示。再通过手算对电算进行验证。

图2-2-7 内爬塔吊支撑模型

图2-2-8内爬塔吊支撑模型节点编号

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图2-2-9 内爬塔吊支撑模型单元编号

c、工况选取 Ⅰ、结构自重

支撑自重由程序自行计算。 Ⅱ、塔吊活载

根据上述塔吊厂家提供的塔吊支座反力标准值为：

表2-2-8 内爬塔吊厂家支座反力标准值

工况 H1(KN) H2(KN) V(KN) 第一种工况 240 450 2220 第二种工况 240 380 1890 计算取值 240 450 2220 根据上述塔吊厂家提供的塔吊支座反力标准值为：

（1） M600D-17m加撑塔吊工作状态和非工作状态下最不利荷载参数取值：

P=2220KN H1=2400KN M= H1*17=4080KN.m

1)正向（0o）作用

塔吊节支架制作反力标准值

N1=2220/4-4080/(2.4*2)=-295KN N2=2220/4+4080/(2.4*2)=1405KN

2)斜向（45o）作用

塔吊节支架支座反力标准值

N1=2220/4-4080/(2.4*1.414)=-648KN N2=2220/4+4080/(2.4*1.414)=1758KN

N3=2220/4=555KN

通过节点作用力的位置，选取三种典型工况：

表2-2-9 内爬塔吊三种工况支撑梁受力分析

塔吊荷载 N1（KN） N2（KN） N3（KN） N4（KN） 工况1 -1405 -1405 295 295 工况2 295 295 -1405 -1405 工况3 -1758 -555 648 -555 Ⅲ、荷载组合原则

按照《建筑结构荷载规范》，对结构进行荷载系数取值，基本组合系数如下表所示。

表2-2-10 结构荷载基本组合系数

组合系数 塔吊活载 钢梁架自重 正常使用状态 1.0 1.0 极限使用状态 1.4 1.2 d、支撑体系计算

Ⅰ、支座节点反力设计计算

图2-2-10 工况一组合

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图2-2-11 工况二组合

图2-2-12 工况三组合

通过软件计算得到钢梁支座处反力最大值Fz为1196.5kN,Fx为472.9kN，Fy为10.8kN。Ⅱ、钢梁位移计算

荷载工况组合一的钢梁横向和竖向位移：

图2-2-13 横向位移

图2-2-14 竖向位移

荷载工况组合二的钢梁竖向位移：

图2-2-15 横向位移

图2-2-16 竖向位移

荷载工况组合三的钢梁竖向位移：

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