中国矿业大学毕业设计（论文） 图2.5焊接式端直通管接头结构示意
① 焊接式端直通管接头型号与尺寸(JB966－1977)
1）管子外径D0=28mm的焊接式端直通管接头型号：28 JB966－1977 尺寸（图2.5）：
管子外径D0 28 公称通径DN 20 d M27×2
O形圈 30×3.1 垫圈 33 重量/kg 0.450
2）管子外径D0=42mm的焊接式端直通管接头 型号：42 JB966－1977 尺寸：
管子外径D0 42 公称通径DN 32 d M42×2 O形圈 40×3.1 垫圈 62 重量/kg 1.060
② 快换接头的外形和连接尺寸（GB8606—1988）
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图2.6 快换接头的外形和连接尺寸
公称通径20mm，A型螺纹连接型式：快换接头 A20 GB8606—1988 连接螺纹 M30×1.5 O形圈 28×1.8 最低爆破压力/MPa 100 L /mm 110 D /mm 46 重量/kg 0.8
2.9.5 乳化液箱容积的计算
油箱容量就是保持对系统有足够的油液供应。在确定油箱容量时应考虑最低和最高的极限温度、回路中保持的最小和最大油液体积、空气从油液中逸出所需要的镇定时间、未采用主动温度控制时的散热能力，以及油箱的环境和相对于系统的位置。所选的油箱应该有这样的公称油液容量，即该容量等于或大于可能从系统中流进油箱的所有油液的体积，同时在工作循环期间能保持安全的工作液位。此外，公称油液容量应不小于每分钟通过油箱的最大工作流量的3倍。
油箱的有效容量V可近似用液压泵单位时间内排出油液的体积确定。
V=KΣq (2－10
式中：
K—系数，低压系统取2～4，中、高压系统取5～7；对于固定
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设备，空间面积不受限制的设备，则应采用较大的容量。如冶金机械液压系统的油箱容量通常取为泵每分钟流量的7～10倍，锻压机械的油箱容量通常取为每分钟流量的6～12倍。
Σq—同一油箱供油的各液压泵流量总和。
取油箱容量为每分钟流量的12倍，则油箱的有效容量：
V=12 ×（80×1480）＝1420 L 为考虑散热的要求取油箱的容积2000L。
第2.10节 内加载液压系统的验算
为了判断液压系统的设计质量，需要对系统的压力损失、发热温升、效率和系统的动态特性等进行验算。由于液压系统的验算较复杂，只能采用一些简化公式近似地验算某些性能指标，如果设计中有经过生产实践考验的同类型系统供参考或有较可靠的实验结果可以采用时，可以不进行验算。
按上述步骤．在初步确定了各个液压元件之后，为判断液压系统工作性能的好坏，对整个液压系统的技术性能进行验算如下： 2.10.1 系统的压力损失验算
液压元件的规格和管道尺寸确定之后，便应估算回路中的压力损失，以便确定系统的供油压力-而系统的压力损失的验算工作。往往要求先画出液压系统和元件的装配草图后，才能进行，如果验算结果大于粗略计算时的估算值，应修改设计，要求另选油泵型号和规格，增大电机功率，或者增大油缸、油马达的结构尺寸，以降低系统工作压力-液压回路中的压力损失，在循环中的不同动作阶段，其值是不同的，必须分开计算。
当液压元件规格型号和管道尺寸确定之后，就可以较准确的计算系统的压力损失，压力损失包括：油液流经管道的沿程压力损失ΔpL、局部压力损失Δpc和流经阀类元件的压力损失ΔpV，即：
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Δp=ΔpT+Δpj+ΔpV Mpa (2-11) （1）验算系统最长管路，大泵出油口至加载缸的压力损失 1）沿程损失计算
知其内径d＝0.020m，长L＝15m，通过的流量Q
总
＝75.6 L／min＝
0.00126m3／s，工作介质为乳化液，工作温度下的粘度?＝27.5?10-6 m2／s，密度?＝900kg／m3 ，液压系统元件采用集成油路块的配置形式。
管内的流速：
v?Q总?4＝
0.00126d2?4＝4.01 m／s
0.022
雷诺数：
vd4.01?0.02??2916 ?2300，所以管路中的流动状态为紊流。 Re＝-6?27.5?10
管路中紊流流动，沿程损失ΔpT可按下经验公式计算：
l?v2 ΔpT =?? (2-12)
d2式中：
??—沿程阻力系数，它是Re的相对粗糙度的函数。因为
d5
3000???10，则按照经验公式：
?＝0.3164Re－0.25＝0.3164?2916－0.25＝0.04305 l—管道长度，(m)； d—管道内径， (m)； ?—乳化液的密度； υ—管道内的平均流速，（m／s）。
则沿程损失：
15900?4.012?ΔpT =0.04305?＝0.23Mpa 0.022?1062）局部压力损失计算
局部压力损失可按下式估算：
Δpj=(0.05～0.15)ΔpT
则Δpj=0.15?0.23＝0.035 Mpa
3）阀类元件的ΔpV值可按下式近似计算：
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