2) 不计弹性压缩，拱脚截面弯矩，剪力及轴力。

7、图示变截面无铰拱，跨径l=40m，矢跨比f/l=1/8，拱轴线为二次抛物线y=4fx**2/l**2 ,主拱圈为钢筋混凝土板拱，拱顶截面

高1.0m，8.0m，截面按Ii=Id/cosφi，Ai=Ad/cosφi规律变化。桥位处年平均最高温度36 C，年平均最低温度0 C，全桥合拢温

度15 C，拱圈混凝土标号为50号，如果不计拱上建筑。

求： 分别由以下三种工况引起的拱顶和拱脚截面的弯矩，轴力和剪力，并画出三种工况的主拱圈弯矩示意图。

(假设ds≈dx/cosφ)

1) 由于恒载弹性压缩(取恒载为均布，集度q=200KN/m**2计算) 2) 由于常年温差(升温，降温) 3) 两拱脚同时向外水平位移0.5cm。

8、预应力混凝土简支T梁，标准跨径L=26.0m，计算跨径L计 =25.3m,由五片主梁组成，桥宽为净7+2*1.0m,双车道(见图)。

设计荷载汽-20级,主梁混凝土标号为50号，每片主梁的抗弯惯矩I0=0.1573m**4 。已知梁端的恒载反力N0=266KN，活载

反力Npmax=202.4KN，Npmin=68.3KN，年平均最高40 C,年平均最低温度-10 C，架梁温度10 C。 如果每片主梁的梁端设置一块等厚板式橡胶支座，试设计支座尺寸，并验算支座偏转和抗滑性能。 可供选择的支座规格有：

150*300*21mm, 150*350*21mm, 180*300*28mm 180*350*28mm, 200*250*28mm

(提示：在汽车荷载作用下，梁端转角θ=ql**2 /24EI，汽-20级等代荷载q=21.925KN/m，变形计算中

EI=0.85EI。)

9、已知梁端的最大反力为2100KN，试设计采用底盆式橡胶活动支座的 1)橡胶块的直径和厚度； 2)聚四氟乙烯板直径和厚度； 3)钢盆壁的厚度； 4)验算钢盆壁的应力； 5)画出该支座的构造图；

(提示：计算中盆壁高度取橡胶块厚度1.5倍，钢盆的容许应力[σ]=120N/mm**2 ，橡胶板和聚四氟乙烯板的[σ]值参考教材。)

10、双柱式桥墩尺寸如图.已知：上部结构为钢筋混凝土T梁，5片主梁，主梁翼缘宽1.6m，主梁跨径20m，桥面净空净7+2*0.75m，

各个支座的恒载反力如图示： R1=R5=167.36KN R2=R4=170.56KN R3=168.66KN

设计荷载：汽-20,挂-100 人群荷载：2.0KN/m**2 计算：

1) 盖梁各截面(1#-5#)的最大内力值，画出盖梁内力包络图。 2) 配置盖梁的受弯，受剪钢筋。 3) 求墩柱的最大柱力。 4) 进行墩柱的配筋及应力验算。

11、某拱桥桥台的尺寸如图示.上部结构作用于桥台上的恒载反力为：

主拱圈恒载反力：Vg=10003.5954KN, Hg=11194.3305KN, Mg=690.7824KN*m。 小腹拱恒载反力：Vg=482.9472KN。

汽车与人群荷载产生的反力：Vp=607.8294KN, Hp=1019.7189KN,Mp=-786.8047KN*m。 挂车荷载产生的反力：Vp=500.8365KN, Hp=1120.5801KN,Mp=-1436.4099KN*m。 温度上升产生的反力：Ht=51.9543KN, Mt=281.5191KN。 温度下降产生的反力：Ht=-51.9543KN, Mt=-281.5191KN。

验算在下列两种情况下桥台的台身底截面强度，台口截面受剪强度，基底应力及桥台的稳定性。 1) 桥上满布活载，温度上升，台后无活载，制动力指向河岸，假设桥台无水平位移。

2) 桥上无活载，台后破坏棱体上满布活载，汽车在破坏棱体上制动，制动力指向河心，温度下降。 已知：桥台混凝土容重γ=23KN/m**2 ，地基容许承载力[σ]=500MPa，主动土压力计算查[桥规021]附录一。

本桥土的内摩擦角φ=35 。 填土表面与水平面的夹角β=0 。

12、斜拉桥结构如图所示，梁上作用均布荷载q=20KN/m。 已知：BC杆的轴力为RBC=278.6KN， 若不计斜拉索的重量，求合理索力N。

13、推导如图所示简支静定曲梁在任意位置作用集中扭矩T时，曲梁跨内任意断面的内力和支座反力。

14、推导如图所示简支斜梁在任意位置作用集中扭矩T时，跨内任意断面的内力和支座反力。

15、按刚性横梁法计算如图所示斜交简支梁桥的跨中截面的荷载横向分布影响线，并与同样跨径及桥宽的正桥作比较。